第３３卷第３期 ２０１２年６月 特殊钢 ＳＰＥＣＩＡＬ ＳＴＥＥＬ Ｖ０Ｉ．３３．Ｎｏ．３ Ｊｕｎｅ ２０１２·６１· Ｎ０８８１０耐蚀合金２００ ｍｍ厚连铸板坯纵向裂纹形成机理的分析 马 骏。 郑宏光 黄 坚 郭亮亮 马天军 （１上海交通大学材料科学与工程学院，上海２００２４０；２宝山钢铁股份有限公司研究院，上海２０１９００） 摘要 通过光学、扫描电子显微镜、能谱仪和Ｇｌｅｅｂｌｅ一３８００热模拟试验机对１流立式连铸机生产的ＵＮＳ Ｎ０８８１０合金（／％：０．０６Ｃ、０．４５Ｓｉ、０．９２Ｍｎ、０．０１６Ｐ、０．００１Ｓ、３０．１５Ｎｉ、１９．８０Ｃｒ、４７．８１Ｆｅ、０．３３Ｔｉ、０．２３Ａ１、０．０１４ ０Ｎ） ２００ ｍｍ ｘ １ ３００ ｍｍ连铸坯的纵向裂纹进行了分析。结果表明，纵向裂纹沿粗大的柱状晶晶界向铸坯内部扩展、裂 纹深度为１８—２０ ｍｍ。高温塑性试验得出，当温度≥１ １００℃时合金的断面收缩率急剧下降。分析表明，凝固初期 柱状晶之间连接比较薄弱，易在晶界处开裂，加上晶界处脆性相ＴｉＣ的析出，造成应力集中，并使裂纹更容易延晶 界扩散，最终形成纵向裂纹。 关键词 Ｎ０８８１０耐蚀合金连铸板坯纵向裂纹形成机理分析 Ａｎ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ Ｆｏｒｍｉｎｇ Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ Ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ Ｃｒａｃｋ ｏｆ Ｎ０８８１０ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｒｅｓｉｓｔａｎｔ Ａｌｌｏｙ ２００ ｍｍ Ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ Ｃａｓｔｉｎｇ Ｓｌａｂ Ｍａ Ｊｕｎ ，Ｚｈｅｎｇ Ｈｏｎｇｇｕａｎｇ ，Ｈｕａｎｇ Ｊｉａｎ ，Ｇｕｏ Ｌｉａｎｇｌｉａｎｇ ａｎｄ Ｍａ Ｔｉａｎｊｕｎ （１ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌ ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｓｈａｎｇｈａｉ ２００２４０； ２ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂａｏｓｈａｎ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ Ｌｔｄ，Ｓｈａｎｇｈａｉ ２０１９００） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ａｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｃｒａｃｋ ｏｆ ２００ ｍｍ ｘ １ ３００ ｍｍ ｃａｓｔｉｎｇ ｓｌａｂ ｏｆ ＵＮＳ Ｎ０８８ １０ ａｌｌｏｙ（／％：０．０６Ｃ． ０．４５Ｓｉ．０．９２Ｍｎ，０．０１６Ｐ，０．００１Ｓ，３０．１５Ｎｉ，１９．８０Ｃｒ，４７．８１Ｆｅ．０．３３Ｔｉ．０．２３Ａｌ，０．０１４ ０Ｎ）ｐｒｏｄｕｃｅｄ ｂｙ ｏｎｅ ｓｔｒａｎｄ ｖｅｒｔｉｃａｌ ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ ｃａｓｔｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ ｂｙ ｏｐｔｉｃａｌ，ｓｃａｎｎｉｎｇ ｅｌｅｃｔｒｏｎ ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ，ｅｎｅｒｇｙ ｄｉｓｐｅｒｓｉｖｅ ｓｐｅｃ— ｔｒｏｍｅｔｅｒ ａｎｄ Ｇｌｅｅｂｌｅ．３８００ ｔｈｅｒｍａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｍａｃｈｉｎｅ．Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｃｒａｃｋ ｅｘｔｅｎｄｓ ａｌｏｎｇ ｇｒａｉｎ ｂｏｕｎｄ． ａｒｙ ｏｆ ｃｏａｒｓｅ ｃｏｌｕｍｎａｒ ｃｒｙｓｔａｌ ｔｏｗａｒｄｓ ｉｎｎｅｒ ｃａｓｔｉｎｇ ｓｌａｂ．ｔｈｅ ｄｅｐｔｈ ｏｆ ｃｒａｃｋ ｉＳ ｌ ８—２０ ｍｍ．Ｔｅｓｔ ｏｆ ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｐｌａｓ— ｔｉｃｉｔｙ ｏｆ ａｌｌｏｙ ｏｂｔａｉｎｓ ｔｈａｔ ａｓ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ≥１ １００ ｏＣ ｔｈｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ａｒｅａ ｏｆ ａｌｌｏｙ ｄｒａｍａｔｉｃａｌｌｙ ｄｅｃｒｅａｓｅｓ．Ａｎｄ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｉｎｄｉｃａｔｅｓ ｔｈａｔ ａｔ ｅａｒｌｙ ｐｅｒｉｏｄ ｏｆ ｓｏｌｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｔｈｅ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｃｏｌｕｍｎａｒ ｄｅｎｄｒｉｔｅｓ ｉＳ ｗｅａｋ．ｔｈｅ ｂｏｕｎｄａｒｙ ｏｆ ｃｏｌｕｍｎ￣ ｃｒｙｓｔａｌ ｅａｓｉｌｙ ｃｒａｃｋｓ，ｉｎ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｔｈｅ ｂｒｉｔｔｌｅ ｐｈａｓｅ ＴｉＣ ｄｅｐｏｓｉｔｓ ａｔ ｇｒａｉｎ ｂｏｕｎｄａｒｙ ｌｅａｄ ｔｏ ｓｔｒｅｓｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ．ｔｈｅ ｃｒａｃｋ ｅａｓ— ｉｌｙ ｅｘｔｅｎｄｓ ａｌｏｎｇ ｇｒａｉｎ ｂｏｕｎｄａｒｙ ｔｏ ｆｏｒｍ ｔｈｅ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｃｒａｃｋ ｆｉｎａｌｌｙ． Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｉｎｄｅｘ Ｎ０８８１０ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｒｅｓｉｓｔａｎｔ Ａｌｌｏｙ，Ｃａｓｔｉｎｇ Ｓｌａｂ，Ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ Ｃｒａｃｋ，Ｆｏｒｍｉｎｇ Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ，Ａｎａｌｙｓｉｓ Ｎ０８８１０耐蚀合金发明于２Ｏ世纪７０年代，其中 约含３０％的Ｎｉ、２０％的Ｃｒ、Ａｌ和ｒｒｉ的总量约１％， １研究方法 １．１连铸坯纵向裂纹解剖 主要应用于高温耐腐蚀环境，如油气管道、热交换 器、蒸汽动力涡轮等 ；它是耐蚀合金中应用广泛 的钢种。目前，国内外大多数厂家采用模铸、电渣重 熔工艺生产该合金；据报道，只有国外一家公司可以 实现Ｎ０８８１０镍基耐蚀合金的连铸、热轧一火成材 的生产，质量、成本优势明显，处于领先地位 ｊ。 ２００９年１月宝钢股份特钢事业部投产的合金 试样取自宝钢现场生产的Ｎ０８８ １０合金连铸板 坯，成分见表１。中间包容量为１５ ｔ，液相线温度为 ｌ ３８５ ｏＣ，浇铸过热度为２０～４０℃，拉速为０．４～ １．０ ｍ／ｒａｉｎ，二冷区用气雾冷却，铸后空冷至室温。 利用铣床切削连铸坯宽面，每去除０．５ ｍｍ厚度，观 察裂纹缺陷并拍照。在连铸坯垂直于拉坯方向的横 截面截取试样，酸浸后观察低倍组织，以及裂纹的位 置和形貌。在裂纹处取样抛光和用王水腐蚀，然后 利用扫描电镜（ＳＥＭ，日立￥４２００）观察，并用能谱 仪（ＥＤＳ）确定裂纹内存在的物质。 表１ Ｎ０８８１０合金成分／％ 板带生产线，主要包括１机１流２００ ｍｍ Ｘ １ ３００ ｍｍ 立式板坯连铸，以及炉卷轧机等。在立式连铸机生 产Ｎ０８８１０合金的初期，由于该合金的高温塑性较 差，连铸坯出现了严重的纵向裂纹等缺 陷，直接导致板坯报废。本文通过实验 研究，探讨Ｎ０８８１０合金连铸坯纵向裂 纹形成原因。 Ｔａｂｌｅ １ Ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ Ｎ０８８１０ ａｌｌｏｙ／％ 第３期 马骏等：Ｎ０８８１０耐蚀合金２００ ｍｍ厚连铸板坯纵向裂纹形成机理的分析 。６３· 固时间。Ｋ值计算公式如下： 研究表明 ～ ，连铸坯纵裂纹通常源于结晶器 弯月面区初生坯壳厚度的不均匀性。在受到坯壳四 Ｋ－ （ （２） 周温度不均产生的收缩力、钢水静压力、侧面的约束 式中：Ａ一坯壳导热系数；ｐ一坯壳密度；Ｌ－凝固潜热； 力等应力的综合作用下，在坯壳薄弱处即柱状晶晶 界可能萌生裂纹。 固相线温度；Ｔｏ一坯壳表面温度。 根据Ｎ０８８ １０合金物理性能及现场经验，板坯Ｋ 综上所述，Ｎ０８８１０合金连铸坯纵向裂纹可能是 值取在１９～２２，再采用立式连铸机结晶器长度、实 在结晶器初始凝固坯壳形成过程中形成的。 际拉速数值，代入公式（１）估算得到坯壳离开结晶 ２．２连铸坯高温塑性试验结果和分析 器时的厚度在２５～３ｌ ｍｍ。由此可见，实际测得的 图４示出了３组高温拉伸试样断面收缩率与温 铸坯表面纵裂纹深度小于坯壳厚度。 度的关系曲线。在试验温度区间，３组试验中，横向 随着结晶器振动，初始凝固坯壳与保护渣膜之 试样的断面收缩率均大于纵向试样，而且在１ １００℃ 间形成相对运动，当连铸坯纵裂发生后，少量保护渣 以上，纵向试样的断面收缩率比横向的显著下降，这 就会掉人铸坯的裂纹内部；或在刚出结晶器进入二 说明，垂直于柱状晶生长方向试样的高温塑性劣于 冷区时保护渣膜被高压水冲入裂纹内部。 平行于柱状晶生长方向。 图４温度对合金Ｎ０８８１０断面收缩率的影响，冷却速 （ｏＣ·ｓ。），应变速 ｓ～：（ａ）２０，１×１０～；（ｂ）２０，１×１０～；（ｃ）３，１ ｘ１０—２ Ｆｉｇ．４ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｎ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ａｒｅａ ｏｆ ａｌｌｏｙ Ｎ０８８１０，ｃｏｏｌｉｎｇ ｒａｔｅ／（℃·ｓ一 ），ｓｔｒａｉｎ ｒａｔｅ／ｓ～：（ａ）２０，１×１０～；（ｂ） ２０，１×１０～；（ｃ）３，１×１０一 此外，（１）对比第１组和第２组试验，两组加热 低了７０％；相应的，横向试样的高温塑性，第２组比 制度相同，应变速率不同，第２组（刍＝１×１０ Ｓ ） 第３组降低了１５％。 的断面收缩率总体上低于第１组（ ＝１×１０ 由实验结果可知，在Ｎ０８８１０合金连铸板坯中， Ｓ ），即，随应变速率增大，试样的高温塑性降低，而 垂直于柱状晶生长方向和平行于柱状晶生长方向的 且在１ １００℃以上温度区间纵向试样高温塑性下降 试样高温塑性差异显著，垂直于柱状晶生长方向试 得更快，例如：１ ２００ ｏＣ时纵向试样的高温塑性，第２ 样的高温塑性明显较低，而且当应变速率和冷却速 组比第１组降低了９０％；相应的，横向试样的高温 率变大时，高温塑性下降得更快。 塑性，第２组比第１组降低了２３％。 由于Ｎ０８８１０合金是单相奥氏体组织，连铸板 （２）对比第２组和第３组试验，两组应变速率 坯中的柱状晶比例高，中心等轴晶区比例很小，如图 相同，冷却速率不同，第２组（Ｔ＝２０℃／ｓ）的断面收 １所示，柱状晶晶粒直径粗大、并排生长、几乎没有 交叉。当初始凝固坯壳受到垂直于柱状晶生长方向 缩率总体上低于第３组（Ｔ＝３ ｑｃ／ｓ）的，即，随冷却 的力的作用时，很容易在柱状晶之间产生裂纹，裂纹 速率增大，试样的高温塑性降低，且在１ １００℃以上 进一步沿晶界扩展，在宏观上就表现为连铸坯的纵 温度区间纵向试样高温塑性下降得更快，例如： 向裂纹。 １ ２００ ｏＣ时纵向试样的高温塑性，第２组比第３组降 ２．３连铸坯纵向裂纹内部析出物与开裂的关系 ６４· 特殊钢 第３３卷 由图３（ｂ）可见，连铸坯纵向裂纹沿着晶界开裂 和扩展，并在晶界附近出现多边形析出物。图３（ｂ） 密集分布，使得晶粒从整体上看来像是被一层脆性 薄膜包围，薄膜将是裂纹扩展的一个低能通道，裂纹 可以沿其晶界迅速扩展，宏观上表现出沿晶裂 纹 ’ｍ 。晶粒内部的ＴｉＣ析出物则对裂纹扩展几乎 不产生影响¨ 。由于Ｎ０８８１０合金中Ｔｉ含量较高， 而在晶界上大量析出的ＴｉＣ将有损合金的高温塑 右表给出了能谱分析结果，析出物富含Ｔｉ、Ｃ，这两 种元素可以复合形成ＴｉＣ，属于镍基合金中常见的 ＭＣ型化合物。同时，晶界上还富集有Ｔｉ、Ｃｒ、Ｃ元 素，推断在晶界上有ＴｉＣ、Ｃｒ：。Ｃ 等析出相。 用ＪＭａｔＰｒｏ软件计算的Ｎ０８８１０相图，见图５可 知，Ｎ０８８１０合金中的ＴｉＣ（即ＭＣ型析出物）在１ ２２０ ℃左右开始出现，Ｃｒ： Ｃ （即Ｍ： Ｃ 型析出物）在８００ ｃＣ左右形成。可认为，初始结晶器凝固坯壳中先形 成ＴｉＣ，而Ｃｒ２ Ｃ 主要在二冷段连铸坯完全凝固后形 成的，在结晶器凝固坯壳中很少或几乎没有Ｃｒ∞Ｃ 。 有研究表明Ｅ ８ ３，ＴｉＣ是一种脆性相，当在晶界形 成大尺寸的ＴｉＣ薄膜时，由于这些相在晶粒界面上 图５ Ｎ０８８１０合金平衡相图 Ｆｉｇ．５ Ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｐｈａｓｅ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ Ｎ０８８１０ ａｌｌｏｙ 参考文献 ｌ Ｄｅｈｍｏｌａｅｉ Ｒ．Ｓｈａｍａｎｉａｎ Ｍ．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ Ｃｈａｎｇｅｓ ａｎｄ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆＩｎｃｏｌｏｙ ８００ Ａｆｔｅｒ】５ Ｙｅａｒｓ Ｓｅｒｖｉｃｅ．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｃｈａｒａｃｔｅｒ． ｉｚａｔｉｏｎ，２００９，６０（３）：２４６ ２ Ｓｈａｉｌｅｓｈ Ｊ Ｐ．Ａ Ｃｅｎｔｕｒｙ ｏｆ Ｄｉｓｃｏｖｅｒｉｅｓ．Ｉｎｖｅｎｔｏｒｓ．ａｎｄ Ｎｅｗ Ｎｉｃｋｅｌ Ａ１． １ｏｙｓ．Ｔｈｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ｍｉｎｅｒｌａｓ．Ｍｅｔａｌ＆Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｏｃｉｅｔｙ．２００６，５８ （９）：ｌ８ ３张兴中，那贤昭，王忠英，等．圆坯方坯凝固定律的导出和验证．金 属学报，２００４，４０（３）：２８１ ４蔡开科．连铸坯表面裂纹的控制．鞍钢技术，２００４（３）：１ ５ Ｂｒｉｍａｃｏｍｂｅ Ｊ，Ｓｏｒｉｍａｃｈｉ Ｋ．Ｃｒａｃｋ Ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ Ｃａｓｔ． ｉｎｇ ｏｆ Ｓｔｅｅ１．Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ ａｎｄ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ，１９７７，８（２）： ４８９ ６ Ｓｈｉｎ Ｈ Ｊ．Ｋｉｍ Ｓ Ｈ，Ｔｈｏｍａｓ Ｂ Ｇ．ｅｔ ａ１．Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ａｎｄ Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｌｕｂｒｉｃａｔｉｏｎ．Ｐｏｗｄｅｒ Ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ．ａｎｄ Ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ Ｍａｒｋ Ｐｒｏｆｉｌｅｓ ｉｎ Ｕ１． ｔｒａ．１ｏｗ Ｃａｒｂｏｎ Ｓｔｅｅｌ Ｓｌａｂｓ．ＩＳＩＪ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２００６，４６（１１）：１６３５ ７ Ｋａｎｂｅ Ｙ，Ｉｓｈｉｉ Ｔ，Ｔｏｄｏｒｏｋｉ Ｈ，ｅｔ ａ１．Ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｏｆ Ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ Ｃｒａｃｋｓ ｉｎ ａ Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ Ｃａｓｔ Ｓｌａｂ ｏｆ Ｆｅ．Ｃｒ．Ｎｉ Ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙ Ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ Ａｌ ａｎｄ Ｔｉ．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ ＪｏｕｍａＩ ｏｆＣａｓｔ Ｍｅｔａｌｓ Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２００９，２２（１－４）：１４３ ８陈国胜，金鑫，周奠华，等 硼含量对镍基合金ＧＨ４０４９晶界析 出相和高温性能的影响．金属学报，２００５，４１（６）：６２２ 性 ” ，因此，连铸坯初始凝固坯壳中形成的裂纹 很容易沿晶界扩展，从而形成宏观裂纹。 综上所述，由于Ｎ０８８１０合金组织是单相奥氏 体，在连铸坯中容易形成以粗大的柱状晶为主的凝 固组织。特别在初始凝固阶段，因坯壳温度较高、粗 大的柱状晶之间连接比较薄弱，在受到垂直于柱状 晶生长方向应力的作用时，初始凝固坯壳中容易形 成裂纹，然后裂纹沿柱状晶晶界扩展，形成小的纵向 裂纹。由于该合金含有较高含量的Ｔｉ，在晶界上大 量析出的ＴｉＣ损害合金的高温塑性，这就为裂纹进 步扩展提供了一个通道，从而形成宏观上的纵向 裂纹。 ３结论 （１）Ｎ０８８１０合金连铸坯凝固组织是单相奥氏 体，主要以粗大的柱状晶为主的。初始凝固阶段时 坯壳温度较高，粗大的柱状晶之间连接比较薄弱，在 受到垂直于柱状晶生长方向应力的作用下，首先在 柱状晶晶界处形成裂纹。 （２）由于Ｎ０８８１０合金Ｔｉ含量较高，脆性相ＴｉＣ 在晶界上析出，提供了一个裂纹进一步沿着薄弱的 柱状晶晶界扩展的通道，使得裂纹更容易扩展，最终 形成宏观上纵向裂纹。 ９郭建亭，张金岩，黄荣芳，等．ＧＨ１３５合金的晶界沉淀相与冲击韧 性和缺口敏感性的关系．金属学报，】９８５，２１（６）：４１３ ｌ０乔雪璎，王延庆，蒙肇斌，等．碳含量对ＧＨ４１９９合金拉伸、持久 性能及组织的影响．材料与冶金学报，２００４，３（１）：６２ １１成国光，朱晓霞，彭岩峰，等．洁净钢氮化钛凝固细化技术的基 础．北京科技大学学报，２００２，２４（３）：２７３ １２ Ａｂｕｓｈｏｓｈａ Ｒ，Ｖｉｐｏｎｄ Ｒ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ Ｔｉｔａｎｉｕｍ ｏｎ Ｈｏｔ Ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ ｏｆ ａｓ Ｃａｓｔ Ｓｔｅｅｌｓ．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９１，７（７）：６１３ １３ Ｌｕｏ Ｈ，Ｚｈａｏ Ｐ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ Ｅｘｃｅｓｓ Ｔｉｔａｎｉｕｍ ｏｎ Ｈｏｔ Ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ ｏｆ Ｃ－ Ｍｎ－Ｃｒ·Ａ１ Ｓｔｅｅ１．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００１，１７（１２）： 】５８９ 马 骏（１９８７一），男，硕士研究生，镍基耐蚀合金连铸工艺和 性能。 收稿日期：２０１１—１１—１７
