目 录
一、编制依据 二、工程概况
2.1 工程设计概况 ......................................................................................... 2.2 脚手架概况 ............................................................................................. 2.3 施工电梯选型与布置 ............................................................................. 2.4 施工要求和技术保证条件 .....................................................................
三 施工安排
3.1 组织机构及职责分工 ............................................................................. 3.2 施工电梯接料平台脚手架设计 .............................................................
3.2.1 落地双排脚手架 .......................................................................... 3.2.2 悬挑双排脚手架 ..........................................................................
四、施工准备及资源配置计划
4.1 施工准备 .................................................................................................
4.1.1 人员准备 ...................................................................................... 4.1.2 材料准备 ...................................................................................... 4.1.3 作业准备 ...................................................................................... 4.2 资源配置计划 .........................................................................................
五、脚手架搭设
5.1 落地双排脚手架搭设工艺流程 ............................................................. 5.2 悬挑双排脚手架搭设工艺流程 ............................................................. 5.3 脚手架搭设构造要求 .............................................................................
5.3.1 纵向水平杆（大横杆） .............................................................. 5.3.2 横向水平杆（小横杆） .............................................................. 5.3.3 脚手板 .......................................................................................... 5.3.4 底座 .............................................................................................. 5.3.5 立杆 .............................................................................................. 5.3.6 连墙件 .......................................................................................... 5.3.7 剪刀撑 .......................................................................................... 5.3.8 栏杆及挡脚板构造 ...................................................................... 5.3.9 电梯层门 ...................................................................................... 电梯安全通道 .......................................................................................... 脚手架搭设技术要求 ..............................................................................
六、脚手架拆除 七、脚手架维护 八、安全文明施工
8.1 安全文明施工 ........................................................................................... 8.2 应急预案 ...................................................................................................
九、脚手架计算
9.1 落地双排脚手架计算 ...............................................................................
9.1.1 计算参数 ...................................................................................... 9.1.2 小横杆的计算 .............................................................................. 9.1.3 大横杆的计算 ..............................................................................
9.1.4 扣件抗滑力的计算 ...................................................................... 9.1.5 脚手架荷载标准值 ...................................................................... 9.1.6 立杆的稳定性计算 ...................................................................... 9.1.7 最大搭设高度的计算 .................................................................. 9.1.8 连墙件的计算 .............................................................................. 9.2 悬挑双排脚手架计算 ...............................................................................
9.2.1 计算参数 ...................................................................................... 9.2.2 小横杆的计算 .............................................................................. 9.2.3 大横杆的计算 .............................................................................. 9.2.4 扣件抗滑力的计算 ...................................................................... 9.2.5 脚手架荷载标准值 ...................................................................... 9.2.6 立杆的稳定性计算 ...................................................................... 9.2.7 连墙件的计算 .............................................................................. 9.2.8 悬挑梁的受力计算 ...................................................................... 9.2.9 悬挑梁的整体稳定性计算 .......................................................... 锚固段与楼板连接的计算 ......................................................................
一、编制依据 序号 1 2 3 4 5 类 别 文件名称 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011） 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) 《钢管脚手架扣件标准》（GB15831-2006） 规范、标准 《碳素结构钢》（GB/T700-2006） 《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ215-2010) 《施工升降机安全技术规程》（GB10055-2007） 6 7 8 9 其他 设计文件 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91） 结构施工图 建筑施工图 SC200/200施工升降机使用说明书 二、工程概况 2.1 工程设计概况
本工程为青岛万达东方影都A-4-1住宅项目，该项目位于青岛市黄岛区灵山卫镇白果树村、滨海大道南侧人工填海区域。住宅地块面积约15万平方米，3-A、3-B地块建筑面积约58万平米，由万达五路分为东西两个部分，两部分均有地下车库，建筑物和地下车库采用桩筏基础。
本次设计为西侧3-A地块，该地块基坑周长约1000m，占地面积约6万平米。场区已经进行了强夯处理，处理后现状地面标高2.0~3.0m。地下车库基础底标高约1.78m(主楼部位约0.68m)，基坑开挖最大深度约-1.3m。高层（1-8#）为地下一层（部分含地下夹层），地上34层；地下车库为地下一层；网点为地下一层，地下二层；托老所为地下一层，地上二层。抗震设防烈度：六度。
各楼结构层高见下图： 楼号 层数/层 屋面层标高/m 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 34 34 32 31 34 34 33 33 95.69 95.79 89.79 86.89 95.59 95.59 94.79 94.79 为满足现场施工需要，经过施工选型分析，在每栋主楼各安装一台SC200/200型施工电梯。在砌体工程开始前安装完毕，待正式电梯安装后一个月拆除。
工程主要建设概况见下表：
序号 1 2 3 4 5 6 项目 工程名称 工程地址 建设单位 设计单位 监理单位 施工单位 内容 青岛万达东方影都A-4-1住宅项目 青岛市黄岛区灵山卫镇白果树村、滨海大道南侧人工填海区域 青岛万达东方影都投资有限公司 青岛公用建筑设计研究院有限公司 山东建院工程监理咨询有限公司 中国建筑第八工程局有限公司 2.2 脚手架概况 本工程各号楼11层以下外架采用扣件式钢管双排脚手架搭设。11层及以上采用悬挑脚手架，根据楼体总高度及规范要求，分四次悬挑，11层楼面标高处进行一次悬挑，17层楼面处进行第二次悬挑，23层楼面处进行第三次悬挑，29层楼面处进行第四次悬挑。 2.3 施工电梯选型与布置
根据本工程结构形式结合进度计划、高峰期劳动力安排及垂直运输需求，各号楼选用SC200/200施工升降机1部。具体位置见图2.3-1～8。
图2.3-1 1#楼施工电梯布置图 图2.3-2 2#楼施工电梯布置图 图2.3-3 3#楼施工电梯布置图 图2.3-4 4#楼施工电梯布置图 图2.3-5 5#楼施工电梯布置图 图2.3-6 6#楼施工电梯布置图 图2.3-7 7#楼施工电梯布置图 图2.3-8 8#楼施工电梯布置图
2.4 施工要求和技术保证条件 序号 1 保证项 架体设计 内容简述 依据相关国家规范和文件规定，必须对该施工电梯进行专门的结构计算和构造加强。 在接料平台施工前，由技术部、工程部对施工作业人员进行详细的技2 技术交底 术交底，明确施工方法、施工顺序、施工安全注意事项，并办理书面交底手续，未经交底人员严禁上岗作业。接料平台使用建立挂牌制度，限载使用，并建立现场定人考核制度，不定时进行检查。 3 4
接料平台使用材料的验收 对接料平台设计相关环节进对接料平台架体使用的钢管、扣件、工字钢、钢丝拉绳等进行验收，验收：1）验收各配件的材质报告；2）现场验收材料质量，并做记录。 接料平台架体必须进行专业验收： 1）对方案进行内部审批；
行验收 2）由项目负责人组织安全部、工程部、技术部、施工作业班组等相关专业人员进行验收； 3）合格后报监理工程师验收。 三 施工安排 3.1 组织机构及职责分工
1 项目组织结构
图3.1-1 管理组织机构
2 人员分工及职责见下表3.1-1所示。
表3.1-1 人员分工及职责
序号 1 2 岗位名称 项目总指挥 （李惠之） 项目经理 （赵波） 生产经理 （秦丹丹） 总工程师 （李慧军） 总体统筹协调。 全面负责总体施工部署和施工安排，负责危险性较大分部分项工程的组织验收。 负责施工生产和进度总体协调，组织各工序的穿插配合，负责施工生产用水、电的协调工作，负责管理人员、施工队伍、施工机械、材料供应的总体调度。 负责工程现场的技术支持和监督，全面负责质量管理和技术攻关。 1) 落实施工生产、进度计划，落实各工序的协调配合； 5 工程部 （刘钊、李明涛） 2) 负责组织对班组作业人员的技术和安全交底，对各工序的质量进行检查,做好施工记录； 3) 24小时跟班作业检查，处置突发事件，重大问题及时向上级汇报； 6 技术部 （吴建华、孟超） 测量部 （王俊鸿） 1) 配合总工程师完成施工方案编制,参加方案交底会议； 2) 制定保证工程质量的技术措施，并监督、落实、执行； 3) 负责技术复核和方案落实。 1) 负责测量控制点的引测和控制点交接工作； 2) 负责对定位位置进行复验，如有误差，及时核实纠正。 1) 负责工序施工质量的检查，参加分项工程的验收，对分项工9 质量部 程质量作出评定； 现场处置。 1) 对施工作业定期巡查，监督作业区域内施工作业安全，对违10 安全部 规操作进行制止，可行使一票否决权和处罚权； （于鹏飞、安庆） 2) 对进场工人组织安全教育培训，监督检查防护用品、器具到位。 （李传夫、潘好喜） 2) 负责过程跟踪检查工程质量，对不符合质量标准的工序进行职责分工 3 4 7
序号 岗位名称 职责分工 1) 负责材料进场的组织工作，保证材料的及时供应； 11 物资部 2) 保证进场材料出厂合格证、出厂检验报告齐全有效，配合工程部做好材料见证取样。 1) 负责夜间施工用电的管理，保证夜间施工用电的安全； 12 安装部 2) 负责施工用电、水的安全检查，发现问题及时纠正。 3.2 施工电梯接料平台脚手架设计 为方便现场施工人员的通行并保证施工的安全，在施工电梯与主体结构之间搭设脚手架防护及接料平台，11层以下采用落地式双排脚手架，11层及以上采用悬挑双排脚手架。
3.2.1 落地双排脚手架
施工电梯接料平台架体具体布置见图3.2-1。脚手架立杆采用双立杆,搭设高度自车库层顶板到10层顶板，搭设高度33m,立杆横向间距、纵向间距及位置见图3.2-2。内侧立杆距建筑物净距0.15m，外侧立杆距施工电梯笼净距0.2m。脚手架步距设置见图3.2-3。施工电梯接料平台脚手架连墙件，延用原落地双排脚手架连墙件，见图3.2-4。脚手架两侧架体设之字形剪刀撑，自下到上连续布置。
起步立杆长为4m和6m（将接头错开），以后均用6m杆,大横杆采用5m钢管，小横杆采用2.2m管。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内；各接头中心距主节点≤500mm。
最高处立杆顶端高出顶层操作层不小于1.5m。
图3.2-1 施工电梯接料平台架体平面布置 图3.2-2 施工电梯接料平台立杆平面布置 图3.2-3 施工电梯接料平台架体立面 图3.2-4 施工电梯接料平台架体连墙件
3.2.2 悬挑双排脚手架
施工电梯架体在11F楼面进行第一次悬挑。悬挑高度最高处约17.4m＜20m。悬挑脚手架搭设参数同落地式脚手架。 四、施工准备及资源配置计划 4.1 施工准备
4.1.1 人员准备
根据现场进度安排组织架子工8人（根据工作面大小，人员实施调整，以满足施工进度为准），脚手架搭设人员必须是经过按照现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理细则》（GB5036）考核合格并取得合格证的专业架子工。
4.1.2 材料准备 1 钢管
钢管采用φ48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235级钢的规定, 每根钢管的最大质量不应大于25.kg。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度为4-6m，便于工人操作，小横杆根据脚手架宽度采用长1.2m。剪刀撑斜杆采用搭接接长，用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管；同时严禁与φ51mm、壁厚3.0mm钢管混用。外脚手架所用钢管均外涂黄色防锈漆，并定期复涂，保证外观形象。
2 扣件
扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。采用其他材料制作的扣件，经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件螺栓拧紧扭力矩控制在（40-65）N.m。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。
3 脚手板
脚手板选用木跳板，规格为3000mm（长）×200mm（宽）×50mm（厚），不得使用腐烂或破损严重的木跳板。
4 悬挑梁
悬挑钢梁采用18#工字钢其性能满足《碳素结构钢》GB/T700中Q235-A级钢。
5 预埋件
采用HPB300直径18钢筋，材质符合《碳素结构钢》GB/T700中Q235-A级钢要求。
6 钢丝绳：采用直径16的钢丝绳，材质符合《钢丝绳》GB/T8918的规定。 7 钢管、扣件具有下列之一的应做报废处理： 1)钢管表面有裂缝的； 2)钢管有孔洞的；
3)钢管表面压痕深度大于0.5mm的；
4)钢管内外表面锈蚀深度大于0.5mm的； 5)扣件有裂缝的； 6)扣件有变形的；
7)钢管、扣件租赁使用超过8年的； 8)经检测力学性能达不到要求的。 4.1.3 作业准备
1 脚手架搭设之前场地必须平整，内高外低，便于排水，脚手架立杆下的垫板准备充分。
2 悬挑工字钢末端固定到位，U形螺栓螺母紧固牢靠，U形螺栓螺与工字钢侧面空隙使用木楔子固定卡紧。 4.2 资源配置计划
表4.2-1 主要材料需用计划
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 材料名称 工字钢 U型螺栓 钢丝绳 木脚手板 覆膜木胶板 阻燃密目网 钢管 扣件 扣件 扣件 规格 18# φ18 φ16 50mm厚 15mm厚 1.5×6m φ48×3mm 十字 对接 旋转 单位 m 个 m ㎡ ㎡ ㎡ m 个 个 个 数量 160 80 200 1100 560 2240 8000 12000 2000 400 备注 五、脚手架搭设 5.1 落地双排脚手架搭设工艺流程
场地平整 → 纵向扫地杆 → 搭设立杆 → 横向扫地杆 → 大横杆 → 小横杆 → 安装连墙件 → 搭设剪刀撑 → 搭设拦腰杆 → 铺脚手板 → 挂安全网。
5.2 悬挑双排脚手架搭设工艺流程
安装工字钢悬挑梁 → 逐一树立立杆并与扫地杆扣紧 → 装扫地小横杆并与立杆、扫地杆扣紧 → 装第一步小横杆 → 装第一步大横杆 → 装第二步小横杆 → 装第二步大横杆→ 加设临时斜撑 → 装第三第四步小大横杆 → 安装墙连杆 → 搭设剪刀撑 → 铺设脚手板 → 挂安全网。 5.3 脚手架搭设构造要求
5.3.1 纵向水平杆（大横杆）
大横杆长度为5m，布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏。
5.3.2 横向水平杆（小横杆）
1 作业层上非主节点处的横向水平杆，每跨在中间搭设一根，满足规范最大间距不应大于纵距的1/2的要求。
2 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 5.3.3 脚手板
1 施工电梯笼与主体最外侧距离为2.2m，通道均采用3m木脚手板，一侧与脚手架外侧齐平，另一侧伸入楼层内，脚手板必须与大横杆固定牢靠。
2 通道脚手板应铺满、铺稳，铺实。 5.3.4 底座
落地式脚手架均坐落在地下室顶板上。立杆底部满铺跳板，跳板尺寸为4000mm×（200～300）mm×50mm（长×宽×厚），在地面不平的区域，当无法铺设通长的跳板时可在立杆下垫短木板。
5.3.5 立杆
1 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
2 脚手架立杆对接、搭接应符合下列规定：
当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
5.3.6 连墙件
1 延用原外架连墙件。要求接料平台脚手架必须与连墙件使用直角扣件固定牢靠，连墙件须每层设置。连墙件见图5.3.6。
图5.3.6 连墙件示意图
5.3.7 剪刀撑
1 由于架体使用功能的特殊性，为不阻碍施工电梯平台的通行，在接料平台脚手架两侧立面布置斜撑，呈“之”字形布置，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。
2 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
5.3.8 栏杆及挡脚板构造
平台两侧0.6m 和1.2m 处设两道防护栏杆。底部侧面设18cm 高的挡脚板。 1 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧； 2 上栏杆上皮高度应为1.2m；
3 挡脚板高度不应小于180mm，刷红白相间漆； 4 中栏杆应居中设置。 5.3.9 电梯层门
为确保工程安全，在各层操作平台上设置层门。层门的竖向高度为1.8m，宽度为1.3m，层门外框分隔采用30×30角钢焊制。层门的固定措施采取将层门的竖向边框放置在外排两侧的钢管立杆边，然后在立杆上焊接2个钢筋圆环的方式，注意层门只允许向结构层方向开启。施工电梯门见图5.3.9。
图5.3.9 施工电梯门示意
5.3.10 电梯安全通道
施工电梯安全通道（防护棚）搭设尺寸为宽×高=3600mm×3660mm，具体尺寸根据现场实际情况调整，搭设长度根据坠落半径要求不小于6m，安全通道采用工具式定型化通道，通道顶部下层铺设彩钢瓦或压型钢板，上层铺设木跳板，通道地面采用20cm厚C20混凝土硬化。安全通道样式如下图所示。
图5.3.10 施工电梯安全通道示意
5.3.11 脚手架搭设技术要求 六、脚手架拆除
1 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，先搭后拆除，后搭的先拆除。拆除顺序为：安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。
2 拆除应自上而下一步步进行，一步一清，不得采用踏步式拆法，严禁上下同时作业。
3 拆架时，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人(安全部陈胜利)指挥，禁止非作业人员进入。
4 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
5 拆架程序遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。必须分层拆除，严禁上下同时进行拆架作业。
6 连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。
7 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8 拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
9 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。
10 拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。 七、脚手架维护
脚手架日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次。所以要求作业队对外脚手架进行日常的和定期的保养和维修，尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。
脚手架保养整修的主要内容有：
1） 检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物；
2） 检查明确手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。
3） 检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。
4） 与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。 5） 要对外包安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷、拉结点等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。
6） 检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。
8） 接料平台上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，严禁在脚手架平台上站立人员，堆载不得超过施工电梯额定的2t的载荷。
9） 在接料平台的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件的情况，遇有问题及时解决。 八、安全文明施工 8.1 安全文明施工
1 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家《特种作业人员安全技术考核管理规定》考核合格的专业架子工。
2 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。专职安全员、架子工工长必须经常对脚手架进行检查。
3 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业有防滑措施，并扫除积雪。
4 搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢管配件。
5 接料平台架体搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。
6 连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。 7 木脚手板须铺平、铺稳，并用14#铁丝绑扎固定。
8 工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。
9 在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作≥100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。
10 扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧，脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。
11 接料平台架体搭设不得与外脚手架相连接。
12 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
13 搭设架体的钢管、扣件、连墙件等材料统一刷油漆，挡脚板按要求制作好后, 统一刷红白相间油漆。
14 封闭架体的安全网,选用统一颜色,统一尺寸的密目安全网，安全网重复进行使用前，必须进行清洗。
15 只有当电梯笼到达接料层时，接料人员才能打开防护门进行接料工作，接料完成后，接料人员及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可启动施工电梯。 8.2 应急预案
1 应急救援领导小组机构图
图8.2-1组长：赵波应急预案组织机构图 事故现事故2 职责及分工 1）应急领导小组 （1）负责项目部“突发事件工作方案”的制定、修订，向上级部门报告相副组长：秦丹丹、于鹏飞 关内容。
（2）检查督促做好突发事件的应急救援各项准备工作。 2）人员分工 （1）组长赵波（电话1）：负责了解掌握险情，组织现场应急指挥。 （2）副组长秦丹丹（电话1）、于鹏飞（电话15）：根据现场情况，及时布置现场抢险，保持与公司相关部门、上级主管部门的沟通，做好当事人、周围联现人员的问询记录。 系技医保场调1）：负责现场的警戒、治安保卫、疏散、道术疗安（3）现场管理组刘钊（电话管度陈组组组路管制等工作，负责现场及有害物质扩散区域内监测工作，负责工程抢险、抢修理组景：：：的现场指挥。 组：礼吴龙隋：李建晓向（4）联络调度组李明涛（电话1）：负责进行紧急救险、救灾和处置情况刘明华飞荣的联络和指令的传达，保证领导小组同各部门之间的协作；负责物资调度，保证钊涛救援资金到位；负责本项目部与公司和周边单位之间信息及时准确沟通，完成调度、汇报、通告、救援工作。
（5）医疗组龙晓飞（电话1）：负责现场的抢救和临时处置，并负责护送重伤员到相应的医院治疗。负责抢救受伤人员的生活必需品供应。
（6）技术组吴建华（电话1）：制定和完善安全生产应急措施，做好技术和安全交底，事故发生后，指导现场保护，进行物证、事实材料和证人材料搜集，进行现场摄影，进行原因分析，完成书面报告材料。
（7）保安组隋向荣（电话）：负责隔离事故或灾害区域，保护现场、维持秩序、疏通交通工作。 九、脚手架计算
9.1 落地双排脚手架计算
9.1.1 计算参数
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 脚手架搭设高度按35.0米计算，立杆采用双立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.7900，体型系数1.1850。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 9.1.2 小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:
M=2.461×0.9002/8=0.249kN.m σ=0.249×106/4491.0=55.485N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
荷载标准值 q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.801×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.693mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
9.1.3 大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0.035kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×1.350)/2=1.107kN 大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.107×1.500=0.299kN.m σ=0.299×106/4491.0=66.580N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.059mm 集中荷载标准值 P=(0.035+0.236+1.350)/2=0.810kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×810.405×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=1.412mm 最大挠度和
V=V1+V2=1.471mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
9.1.4 扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN
荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×1.350=2.243kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
9.1.5 脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072
NG1 = 0.107×35.000+35.000×0.038=5.098kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×6×1.500×(0.900+0.200)/2=1.732kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×6=1.530kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×35.000=0.525kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.885kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×1×1.500×0.900/2=1.350kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.450 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.790 Us —— 风荷载体型系数： Us = 1.185 经计算得到：Wk = 0.450×1.790×1.185 = 0.955kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×8.885+0.9×1.4×1.350=12.363kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力： N=1.2×0.525+0.9×1.4×1.350=2.331kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×8.885+1.4×1.350=12.552kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力： N=1.2×0.525+1.4×1.350=2.520kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.955×1.500×1.800×1.800/10=0.585kN.m 9.1.6 立杆的稳定性计算
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。
参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，底部N=12.552kN，单双立杆交接位置N=2.520kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=5.935cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.287cm3； λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到:
σ=12552/(0.19×594)=111.581N/mm2；
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，底部N=12.363kN，单双立杆交接位置N=2.331kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=5.935cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.287cm3； λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.585kN.m； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到 σ=12363/(0.19×594)+585000/6287=202.866N/mm2； 考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
9.1.7 最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = [φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)] / 1.2gk
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 3.787kN； NQk —— 活荷载标准值， NQk = 1.350kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；
NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.000kN； σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 77.992米。 考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = {φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)-NXie]} / 1.2gk 其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 3.787kN； NQk —— 活荷载标准值， NQk = 1.350kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.464kN.m；
NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.000kN； σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = -1.800米。 取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=-1.800米。 9.1.8 连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载标准值，wk = 0.955kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000
经计算得到 Nlw = 14.432kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 17.432kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.60的结果查表得到φ=0.97；
净截面面积 Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 73.865kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 305.365kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
9.2 悬挑双排脚手架计算
9.2.1 计算参数
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 脚手架搭设高度按照18.5米计算，立杆采用双立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.7900，体型系数1.1850。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 9.2.2 小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:
M=2.461×0.9002/8=0.249kN.m σ=0.249×106/4491.0=55.485N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.801×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.693mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
9.2.3 大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0.035kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×1.350)/2=1.107kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.107×1.500=0.299kN.m σ=0.299×106/4491.0=66.580N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=0.035+0.236+1.350=1.621kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×1620.810×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=2.82mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.883mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
9.2.4 扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN
荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×1.350=2.243kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 9.2.5 脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.107×18.500=1.984kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.900+0.200)/2=1.155kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×4=1.020kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×18.500=0.277kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.437kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×1×1.500×0.900/2=1.350kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.450 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.790 Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.185
经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.450×1.790×1.185 = 0.955kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.437+0.9×1.4×1.350=7.025kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.437+1.4×1.350=7.214kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.955×1.500×1.800×1.800/10=0.585kN.m 9.2.6 立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.214kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得:
σ=7214/(0.19×424)=89.778N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=6.745kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； λ —— 长细比，为3118/16=196
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.585kN.m； σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到
σ=6745/(0.19×450)+585000/4730=202.389N/mm2； 立杆的稳定性计算满足要求!
9.2.7 连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.955kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000
经计算得到 Nlw = 14.432kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 17.432kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f] 连墙件轴向力设计值 Nf = 0.85φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.60的结果查表得到φ=0.97；
净截面面积Ac = 4.24cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 73.865kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 305.365kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
9.2.8 悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 2500mm，l = 3500mm，ml = 200mm，m2 = 1100mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7.21kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m k=2.50/3.50=0.71 kl=0.20/3.50=0.06
k2=1.10/3.50=0.31 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=18.590kN 支座反力 RB=-2.432kN 最大弯矩 MA=10.279kN.m
抗弯计算强度 f=10.279×106/(1.05×185000.0)=52.915N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=4.44+1.35=5.79kN
水平钢梁自重计算荷载 q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m 最大挠度 Vmax=9.352mm
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：
水平支撑梁的最大挠度小于5000.0/250,满足要求! 9.2.9 悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到： φb=2.00 由于φ
b
大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φ
'
b=1.07-0.282/φb=0.929
经过计算得到强度 σ=10.28×106/(0.929×185000.00)=59.81N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.432kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6 [f] = 65N/mm2；
压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[2432×4/(3.1416×165.75×2)]1/2=4mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.43kN； d —— 楼板螺栓的直径，d = 18mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。
经过计算得到 h 要大于2432.36/(3.1416×18×1.5)=28.7mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.43kN； d —— 楼板螺栓的直径，d = 18mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2；
经过计算得到公式右边等于124.5kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!
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