Ｐｒｏｂｌｅｍｓ ａｎｄ ＣＯＵｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ 湿砂型冷芯铸造缸体的缺陷分析及对策 王艳辉 （一汽铸造有限公司铸造二厂，吉林长春１３００１ １） 摘要：对大众系列发动机缸体开发过程中遇到的铸造缺陷进行了原因分析，并提出了相应的解决措施：（１）解决水套内 腔局部断芯的措施有：使用特种砂替代硅砂、改进水套砂芯涂料工艺、严格控制原材料工艺参数、保证砂芯具有足够强 度；（２）解决缸体顶面水套外壁夹砂的措施有：应用天然钠土替代部分人工活化土、缩短水套外壁受热辐射时间、减少砂 芯发气量、增强铸型排气效率；（３）解决缸体外表面粘砂的措施有：细化型砂粒度、增加砂型孔隙阻力，增加砂型气体背 压、阻止金属液侵入砂型孔隙，控制旧砂温度与水分、减少铸件热粘砂，优化型砂参数，等。 关键词：湿砂型；冷芯；缸体；缺陷；对策 中图分类号：ＴＧ２５０．６ 文献标识号：Ｂ 文章编号：１００３—８３４５（２０１３）０５—００５９—０８ ＤＯｈ １０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００３—８３４５．２０１３．０５．００１０ Ｄｅｆｅｃｔｓ Ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ Ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ ｏｆ Ｃｙｌｉｎｄｅｒ Ｂｌｏｃｋｓ Ｃａｓｔ ｗｉｔｈ Ｇｒｅｅｎ Ｓａｎｄ Ｍｏｕｌｄ ａｎｄ Ｃｏｌｄ－ＢＯＸ Ｃｏｒｅｓ ＷＡＮＧ Ｙａｎ—ｈｕｉ （Ｓｅｃｏｎｄ Ｆｏｕｎｄ￣，Ｆｉｒｓｔ Ａｕｔｏｍｏｂｉｌｅ Ｆｏｕｎｄ￣Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｃｈａｎｇｃｈｕｎ １ ３００ １ １，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｒｅａｓｏｎｓ ｃａｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｃａｓｔｉｎｇ ｄｅｆｅｃｔｓ ｏｃｃｕｒｒｉｎｇ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ Ｖｏｌｋｓｗａｇｅｎ ｓｅｒｉｅｓ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｂｌｏｃｋｓ ｗｅｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ａｎｄ ｔｈｅｉｒ ｒｅｌｅｖａｎｔ ｓｏｌｖｉｎｇ ｍｅａｓｕｒｅｒｓ ｗｅｒｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ：（１）Ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｔｏ ｐｒｅｖｅｎｔ ｌｏｃａｌ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｏｆ ｊａｃｋｅｔ ｃｏｒｅ ｉｎｃｌｕｄｅ：ｕｓｉｎｇ ｓｐｅｃｉａｌ ｓａｎｄ ａｓ ｔｈｅ ｓｕｂｓｔｉｔｕｔｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓｉｌｉｃａ ｓａｎｄ，ｉｍｐｒｏｖｉｎｇ ｃｏａｔｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｃｏｒｅｓ，ｓｔｉｒｃｔｌｙ ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｒａｗ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｎｄ ｅｎｓｕｒｅ ｔｈｅ ｃｏｒｅｓ ｈａｖｉｎｇ ｓｕｆｉｃｉｆｅｎｔ ｓｔｒｅｎｇｔｈ；（２）Ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｔｏ ｐｒｅｖｅｎｔ ｓｃａｂ ｄｅｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｏｕｔｅｒ ｗａｌｌ ｏｆ ｊａｃｋｅｔ，ｉ．ｅ．Ｏｉｌ ｔｈｅ ｔｏｐ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｂｌｏｃｋ，ｉｎｃｌｕｄｅ：ｕｓｉｎｇ ｎａｔｕｒａｌ ｎａｔｒｉｕｍ ｃｌａｙ ａｓ ｔｈｅ ｓｕｂｓｔｉｔｕｔｅ ｆｏｒ ａ ｐａｒｔ ｏｆ ａｒｔｉｉｆｃｉａｌｌｙ—ａｃｔｉｖａｔｅｄ ｃｌａｙ，ｓｈｏｒｔｉｎｇ ｔｈｅ ｄｕｒａｔｉｏｎ ｔｈｅ ｏｕｔｅｒ ｗａｌｌ ｏｆ ｔｈｅ ｊａｃｋｅｔ ｃｏｒｅ ｓｕｆｆｅｒｉｎｇ ｈｏｔ－ｒａｄｉａｔｉｏｎ，ｒｅｄｕｃｉｎｇ ｇａｓ ｅｖｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｒｅ ｓａｎｄ ａｎｄ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｖｅｎｔｉｎｇ ｅｆｉｃｉｅｎｃｙ；（３）Ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｔｆｏ ａｖｏｉｄ ｍｅｔａｌ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ ｏｃｃｕｒｒｉｎｇ ｏｎ ｔｈｅ ｏｕｔｅｒ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｂｌｏｃｋ ｉｎｃｌｕｄｅ：ｄｅｃｒｅａｓｉｎｇ ｓａｎｄ ｇｒａｎｕｌａｒｉｔｙ，ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｔｈｅ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｇａｐｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｓａｎｄ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ，ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｔｈｅ ｇａｓ ｂａｃｋ—ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓａｎｄ ｍｏｌｄ ｔｏ ｐｒｅｖｅｎｔ ｍｅｔａｌ ｌｉｑｕｉｄ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｎｇ ｉｎｔｏ ｓａｎｄ－ｇａｐｓ，ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｍｏｉｓｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓａｎｄ ｔｏ ｒｅｄｕｃｅ ｈｏｔ ｂｕｒｎｉｎｇ—ｏｎ ｄｅｆｅｃｔｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃａｓｔｉｎｇ，ｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｈｅ ｍｏｌｄｉｎｇ ｓａｎｄ，ｅｔｃ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇｒｅｅｎ ｓａｎｄ ｍｏｕｌｄ；ｃｏｌｄ—ｂｏｘ ｃｏｒｅ；ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｂｌｏｃｋ；ｄｅｆｅｃｔ；ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅ 笔者公司为大众公司主流车型提供的缸体， 均属于典型的薄壁铸件，主要水套壁厚３ ｍｍ左 右，材料牌号为ＨＴ２２０。使用粘土湿型砂造型，每 问１０～１４ Ｓ。砂芯由三乙胺法冷芯盒制成，采用抗 湿型树脂，浸涂ＦＯＳＥＣＯ水基涂料并烘干，砂芯 型两件，高压造型，浇注质量１２０ ｋｇ左右，浇注 温度因品种不同控制在１ ４１０～１ ４５０℃，浇注时 使用内蒙５０／１００目原砂，三筛集中粒度≥８０％， ＳｉＯ２含量ｉ＞９２％。 在先后开发和生产过程中遇到了一系列质 量问题，通过不断改进工艺、使用新材料、深化操 作、严控工序质量，各种质量问题都有了相应的 收稿日期：２０１３—０３—１６ 修定日期：２０１３—０８—１３ 解决措施。现对所作的工作加以介绍，仅供同仁 参考。 作者简介：王艳辉（１９６９．９一），男，汉族，吉林长春人，毕业于吉林 工学院机电专业，铸造工程师，主要从事铸造材料应用及铸件质 量控制工作。 ２０１３／５现代铸铁１ ５９ １缸体水套内腔局部断芯原因分析 水套砂芯龟裂处的两端先刷一层防脉纹涂料后 与解决措施 １．１现状描述及原因分析 笔者公司早期开发的大众系列产品——缸体 Ａ，其水套两端底部中心位置曾批量出现局部断芯 缺陷（见图１），风动铣刀及其它清理工具鞭长莫 及，严重影响发动机缸体内腔冷却水循环，必须报 废，有时仅此单项废品率高达１０％以上，且一直居 高不下，严重影响经济效益和质量信誉。 经过分析认为，产生局部断芯的部位是整个 砂芯较薄弱处，壁厚只有３ ｍｍ左右，且处于射 砂嘴边缘，故粘结力较弱，又极易产生疏松缺陷， 浇注过程中该处石英砂温度达到５７３ ｏＣ时结构 发生转变，由 石英砂转变为ＯＺ石英砂，体积急剧膨 胀，产生较大的相变应力［１］，当其大于该部位砂芯 高温粘结力时产生龟裂现象，在铁液的冲击力作 用下脱离水套芯母体而形成局部断芯缺陷。 １．２解决措施 １．２．１ 使用特种砂替代硅砂 从硅砂高温晶变膨胀方面考虑，采用低膨胀 率或无高温膨胀的特种砂替代硅砂，减少由熔融 金属热引起的砂粒膨胀，如铬铁矿砂、陶瓷砂及 高温焙烧砂等，能有效地抑制水套砂芯龟裂现 象。在同样生产条件下，笔者在２００７年曾对水套 产生局部断芯特别严重的缸体Ａ使用不同种类 的特种砂进行试验，结果断芯废品均比同批次正 常使用硅砂所生产的铸件明显减少，见表１。 １＿２．２改进水套砂芯涂料工艺 冷芯盒涂料工艺多数采用砂芯脱模后只浸 水基涂料然后烘干的工艺，这样增加了砂芯的吸 湿性，降低砂芯强度，对防止薄壁水套局部断芯 尤为不利。为提高局部砂芯耐高温性能，改为对 ６０ ｌ现代铸铁２０１３／５ 再浸水基涂料然后烘干的工艺，结果水套两端局 部断芯废品明显减少，这是由于浇注过程中防脉 纹涂料一方面被玻璃化，延缓局部水套砂芯因硅 砂膨胀引起的龟裂现象，另一方面和ＳｉＯ，反应 形成熔融的烧结层，强化其隔热作用、避免水套 砂芯受到剧烈热辐射而首先龟裂圆。试验效果较 好，目前已经纳入正式工艺生产，现仅列举初期 两次试验结果，见表２。 １．２．３严格控制原材料工艺参数 严格控制原砂需酸值与含泥量及水分等参 数。原砂需酸值过高时，缸体Ａ水套局部断芯废 品明显增加，一方面说明原砂含杂质过多，擦洗 不净；另一方面也表明原砂中碱性物质过多，从 而弱化冷芯盒树脂中的组分Ⅱ聚异氢酸脂，使其 不能和组分Ｉ酚醛树脂充分反应生成氨基甲酸 脂树脂彻底固化砂粒。表３为缸体Ａ水套局部 断芯统计表。 生产实践证明，原砂需酸值较低时，水套局 部断芯缺陷均小于１．５％，因此原砂需酸值已纳 入笔者公司正式工艺文件。另外，原砂水分、温度 和含泥量也已严格按笔者公司多年积累的参数 检验标准进行控制。 １．２．４保证砂芯具有足够强度 （１）禁止使用超期砂芯 多数资料表明［３４１：冷芯盒砂芯抗拉强度随存放 表１特种砂与硅砂水套局部断芯对比 Ｔａｂ．１ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｌｏｃａｌ ｃｏｒｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｒａｔｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ｓｐｅｃｉａｌ ｓａｎｄ ａｎｄ ｓｉｌｉｃａ ｓａｎｄ 时间 件觌件 蒜 ， ７月８日陶瓷砂 １０２ ２ ２ １１ ７月１１日铬铁矿砂 １１８ ０ ０ ８ ７月１４日焙烧砂 １００ ２ ２ ９ ７月１４日混合砂 １００ ３ ３ ９ 表２两种涂料工艺的断芯废品率对比 Ｔａｂ．２ Ｃｏｒｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ—ｃａｕｓｅｄ ｒｅｊｅｃｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｔｗｏ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏａｔｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ Ｐｒｏｂｌｅｍｓ ａｎｄ Ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ 表３缸体Ａ水套局部断芯统计表 １．３体会 Ｔａｂ．３ Ｊａｃｋｅｔ ｃｏｒｅ ｌｏｃａｌ￣ａｃｔｕｒｅ ｓｔａｔｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｃｙｌｉｎｄｅｒ 通过上述工艺方案的实施及对其它种类缸 ｂｏｃｋ Ａ 体的应用，笔者公司缸体水套烧结、局部断芯等 铸造缺陷得到良好控制： （１）采用低膨胀率或无膨胀制芯材料是行之 有效的方法； （２）保持砂芯具有一定强度，严格控制在实 践中摸索出的原材料工艺参数是前提条件； 时间加长而不断降低，三乙胺法冷芯盒树脂粘结剂 （３）改进涂料工艺是强化砂芯耐高温的一种 反应产物聚胺脂呈孔洞结构，吸湿Ｉ生大，砂芯存放 工艺方法。 时间过长时，砂芯返潮强度降低，抗烧结、断芯能力 ２冷芯缸体上型水套外壁夹砂缺陷 下降。生产实践也多次证明，超过３天以上的水套 砂芯浇注出的铸件断芯及气孑Ｌ废品明显增加。 分析及对策 图２是在同样条件下，３组芯砂的∞字样抗 ２．１ 夹砂缺陷描述与分析 拉强度平均值随存放天数变化的波动图。可以看 某缸体Ｂ投产以来，上型水套外壁（也就是 出，３天后抗拉强度明显下降且幅度较大，因此 浇注位置的铸件顶面）时常出现批量夹砂缺陷 规定水套砂芯可使用时间为３天，以保证砂芯强 （见图３、图４），有时仅此单项废品率高达３％以 度、防止断芯缺陷，同时对铸件气孔防止也极为 上，造成较大的经济损失。分析发现，上型水套两 有利。 油道管之间为大平面，较容易产生夹砂缺陷，加 （２）严防制芯设备漏气跑砂及芯盒排气道堵塞 上浇注过程中油道管根部形成较大的热节圆，也 制芯设备漏气跑砂、芯盒排气道堵塞及使用 为产生夹砂缺陷提供有利条件，这两种因素导致 坏的射砂嘴，都会导致砂芯射不实，尤其会造成 此缸体易产生夹砂缺陷，通过针对性地采取多项 砂芯末端疏松，特别是薄壁水套砂芯末端尤为严 措施才得以缓解。 重，极易导致内腔局部断芯，通过对设备漏气跑 ２．２解决夹砂缺陷工艺的措施 砂及芯盒排气道和射砂嘴进行彻底修复和治理， ２．２．１ 应用天然钠土替代部分人工活化土 水套砂芯整体质量明显好转，铸件断芯缺陷大幅 由于天然钠土无需钠化处理过程，具有稳定 度降低，因此随时更换坏射砂嘴、定期用干冰清 的热湿拉强度和湿压强度，无钠化不良等弊端， 理芯盒、及时修复设备的漏气和跑砂现象，对提 对抑制夹砂缺陷会起到一定作用，２０１１年４月２ 高砂芯强度极为重要。 日使用四平刘房子爱思克天然钠土试验，随着天 ２ｏ１３／５现代铸铁ｌ ６１ 而导致用户对粘砂、烧结件的抱怨很大，并且在 加工后出现缸孔缺陷及水漏、油漏、裂纹等一系 列问题，曾使外废率高达５％以上。 ３．２外表粘砂种类的鉴别及原因分析 ３．２．１粘砂种类的鉴别 铸件粘砂大致可分为机械粘砂和化学粘砂， 为弄清楚缸体ｃ粘砂是哪种类别的粘砂，分别用 万用表测量法与浓盐酸化学反应法两种方法进 行鉴别。 万用表法是将万用表旋钮开到电阻测定档， 用一个电极接触铸件，另一电极接触粘砂部位。 如果电阻接近零，表明粘砂是金属包裹砂粒形成 的机械粘砂。如果显示巨大电阻，表明粘砂部位 已经形成不导电的硅酸亚铁，属于化学粘砂阴。 盐酸法是用扁铲凿下一小块粘砂块，浸入盛 有浓盐酸的试管中。如果缓慢发生气泡，一夜之 后液体颜色由无色透明变为棕红色，反应终了时 粘砂块消失，试管底部留下少数单个砂粒，说明 是机械粘砂，铁质部分已被盐酸溶解成为氯化 铁，反应式为：２Ｆｅ＋６Ｈｃｌ一２Ｆｅｃｌ。＋３Ｈ Ｔ。如是化 学粘砂，则气泡产生很少，盐酸也没有明显的变 化，最后的残留物是多孔性团絮状物质Ｉ ７ｌ。 采用上述方法抽取１０个生产批次１００件粘 砂样本进行鉴别，得出缸体Ｃ粘砂发生的频率 为：机械粘砂８８％，化学粘砂５％，机械与化学混 合粘砂７％。因此可以认为，缸体ｃ粘砂主要是 机械粘砂；而化学粘砂与混合粘砂只是一小部 分，不做为研究和解决对象。 ３．２．２机械粘砂原因分析 机械粘砂是高温金属液渗入砂型孔隙形成 的。渗入的金属液越多、越深，机械粘砂越严重，促 使金属液渗入砂型孔隙的力（最主要是金属液对 砂型的动压力与静压力）越大，金属液越容易渗入 砂型孔隙嗍。由于缸体Ｃ浇注温度较高，金属液流 动能力更强，故导致铸件粘砂的动压力会加大， 促使铁液渗透砂粒之间的孔隙加深，从而加剧此 缸体表面粘砂的倾向。另外，该缸体下型底法兰 处有底注浇道，造成此处金属液处于可流动状态 较长，渗入深度会更加突出，因而下型法兰处机 械粘砂比其它部位更加敏感。 ３．３型砂质量现状对机械粘砂缺陷的影响 自缸体ｃ投产以来，下表面经常发生粘砂缺 ６４ Ｉ现代铸铁２０１３／５ 陷，经多次探讨原因后认为除浇注温度偏高外， 型砂质量波动也是产生粘砂缺陷的主要原因，而 导致型砂质量波动的因素主要有以下一些： （１）笔者公司砂处理系统主要设备是上世纪 ８０年代美国辛普森公司制造的混砂机，已无任何 在线检测功能，其中碾砂机为碾轮式连续碾砂，混 碾时间严重不足，双盘冷却器仅起到简单的预混 作用，增湿与冷却功能已彻底丧失，紧实率完全靠 操作者控制加水量进行调整，这些都是导致型砂 质量随时波动的因素。 （２）两条生产线缸体产量日益增加，促使型 砂大约每４ ｈ循环使用一次，且每天２４ ｈ处于 长期使用状态，旧砂又无增湿、冷却功能，既不能 使膨润土充分陈化又不能有效降低旧砂温度，导 致型砂性能大幅度下降。 （３）型砂性能除受旧砂温度影响外，还受环境 温度的制约。在旧砂无冷却的前提下，环境温度越 高，旧砂温度也越高。在炎热的夏季现场温度高达 ３５℃左右，从而导致旧砂散热较陧，型砂温度居高 不下，引起型砂含水量及其陛能波动较大。 （４）随着生产线缸体产量日益增加，５０／１００ 目芯砂大量涌人型砂系统，致使型砂粒度不断粗 化，导致砂型孔隙变大，阻止金属液渗入砂粒之 间的阻力减小，对防止粘砂缺陷极为不利。 ３．４解决表面粘砂缺陷的工艺措施 ３＿４＿１ 细化型砂粒度、增加砂型孔隙阻力 对于上述原因中型砂粒度粗化问题，通过在 型砂系统中大量加入７０／１４０目原砂来细化型砂 粒度，使其从５０／１００目三筛砂变成５０／１４０目四 筛砂，减少砂型孔隙，增加砂型孔隙阻力，以阻止 因金属液渗入而形成粘砂缺陷。 ３．４．２增加砂型气体背压，阻止金属液侵入砂 型孔隙 砂型气体背压是指在砂型孔隙的气体压力， 其大小取决于型砂发气量和透气性。发气量大透 气性小，背压就越大，金属液就越难渗入砂型［ 。 经过多轮试验验证，把型砂发气量上调到某 一合理范围内，既达到了增加型砂背压的目的， 又不至于造成气孔缺陷，对防止铸件粘砂起到一 定的缓解作用。 ３．４．３控制旧砂温度与水分、减少铸件热粘砂 型砂中每蒸发１％的水，砂温能下降大约２５ 镍奥氏体球墨铸铁件夹渣（黑渣）的防止措施 王金根 （众德汽车部件有限公司，河南西峡４７４５００） 摘要：分析了镍奥氏体球墨铸铁排气管产生夹渣缺陷的原因。认为夹渣主要有一次渣和二次渣两种，控制一次渣要采用干净 的原材料、严格熔炼操作、采用优质的炉衬与包衬材料、多次扒渣以及加强铁液熔炼和处理控制；控制二次渣应改进工艺、控 制浇注温度、改进涂料，以及选用优质造型材料。采用上述措施后，铸件因夹渣导致的废品率降低至５％。 关键词：球墨铸铁；排气管；夹（黑）渣；措施 中图分类号：ＴＧ２４２．７ 文献标识号：Ｂ 文章编号：１００３—８３４５（２０１３）０５—００６６—０５ ＤＯＩ：１０．３９６９６．ｉｓｓｎ．１００３—８３４５．２０１３．０５．００１ １ Ｍｅａｓｕｒｅｓ ｔｏ Ｐｒｅｖｅｎｔ Ｓｌａｇ Ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ ｏｆ Ｎｉｃｋｅｌ—ＣＯｎｔａ ｎｇ Ａｕｓｔｅｎｉｔｅ Ｎｏｄｕｌａｒ Ｉｒｏｎ Ｃａｓｔｉｎｇｓ ＷＡＮＧ Ｊｉｎ－ｇｅｎ （Ｘｉｘｉａ Ｚｈｏｎｇｄｅ Ａｕｔｏｍｏｂｉｌｅ Ｐａｒｔ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｘｉｘｉａ ４７４５００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｒｅａｓｏｎ ｃａｕｓｉｎｇ ｓｌａｇ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ ｄｅｆｅｃｔ ｏｆ Ｎｉ－ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ ａｕｓｔｅｎｉｔｅ ｎｏｄｕｌａｒ ｉｒｏｎ ｅｘｈａｕｓｔ ｐｉｐｅ ｗａｓ ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｉｔ ｗａｓ ｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓｌａｇ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎｃｌｕｄｅｄ ｍａｉｎｌｙ ｔｗｏ ｋｉｎｄｓ：ｔｈｅ ｐｒｉｍａｒｙ ｓｌａｇ ａｎｄ ｓｅｃｏｎｄａｒｙ ｓｌａｇ．Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｃｏｎｔｒｏｌ ｔｈｅ ｐｒｉｍａｒｙ ｓｌａｇ，ｉｔ＇ｓ ｎｅｃｅｓｓａｒｙ ｔｏ ｕｓｅ ｃｌｅａｎ ｒａｗ ｍａｔｅｒｉａｌｓ，ｓｔｒｉｃｔｌｙ ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｅｌｔｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ，ｕｓｅ ｈｉｇｈ ｑｕａｌｉｔｙ ｆｕｒｎａｃｅ ｌｉｎｉｎｇ ａｎｄ ｌａｄｌｅ ｌｉｎｉｎｇ，ｓｋｉｍ ｓｌａｇ ｍｕｈｉｐｌｅ ｔｉｍｅｓ，ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ｉｎｔｅｎｓｉｆｙ ｔｈｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｉｒｏｎ ｍｅｌｔｉｎｇ ａｎｄ ｍｅｌｔ ｔｒｅａｔｉｎｇ．Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｅｃｏｎｄａｒｙ ｓｌａｇ，ｉｔ Ｓ ｎｅｃｅｓｓａｒｙ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｃａｓｔｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ａｎｄ ｐｒｏｃｅｓｓ，ｃｏｎｔｒｏｌ ｐｏｕｒｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｉｍｐｒｏｖｅ ｃｏａｔｉｎｇ，ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ｔｏ ｕｓｅ ｈｉｇｈ ｑｕａｌｉｔｙ ｍｏｌｄｉｎｇ ｍａｔｅｒｉｌｓａ．Ａｓ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ａｄｏｐｔｉｎｇ ａｂｏｖｅ ｍｅａｓｕｒｅｓ，ｔｈｅ ｓｌａｇ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ ｃａｕｓｅｄ ｒｅｊｅｃｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｏｆ ｃａｓｔｉｎｇｓ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｄｅｃｒｅａｓｅｄ ｔｏ ５％． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｎｏｄｕｌａｒ ｉｒｏｎ；ｅｘｈａｕｓｔ ｐｉｐｅ；ｓｌａｇ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ；ｍｅａｓｕｒｅｓ 表４为２０１１年和２０１２年前６个月缸体Ｃ 综合外废率的比较，可以看出，２０１２年缸体ｃ综 合外废率明显降低，接近３％。 表４缸体Ｃ综合外废率对比统计表 Ｔａｂ．４ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｏｖｅｒａｌｌ ｃａｓｔｉｎｇ ｒｅｊｅｃｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｄｕｒｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ｏｆ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｂｌｏｃｋ Ｃ 件质量管理完美地结合起来，制造出高质量精品 铸件。 参考文献 ［１】黄天佑．造型材料［Ｍ】．北京：中国水利出版社，２００６． ［２］李远才．铸造涂料及应用【Ｍ］ Ｅ京：机械工业出版社，２００７． ［３］陈尔军，侯广怀，杨涛．陶瓷砂三乙胺法冷芯盒制芯在缸体生 产中的应用阴．现代铸铁，２０１１，（０１）：６５—６８． 『４】孔令佑，王洪亮．用三乙胺冷芯制芯中心生产柴油机缸体主体 芯ｌＪ１．现代铸铁，２０１２，（０３）：８２—８４． ［５］吉祖明．中等功率柴油机缸体和缸盖制芯工艺［Ｊ］．现代铸铁， ２０１２．（０６）：４９—５３． ｆ６１张梅，顾敏瑾，王路．灰铁缸体表面突发锈斑的原因分析［ＪＪ．现 代铸铁，２０１２，（０６）：８１—８５． ［７】陈国桢．铸件缺陷和对策手册［Ｍ】．北京：机械工业出版社，１９９６． ［８］蔡震生．实用铸造耐火涂料［Ｍ】．北京：冶金工业出版社，１９９４． ［９１￣Ｋ池．大批量生产湿砂型铸造型砂质量的控制【Ｊ】．中国铸造 装备与技术，１９９７，（０３）：１０—１３． ５结束语 笔者从事大众系列汽车发动机缸体的开发 与生产十余年，深刻认识到，只有具备熟练驾驭 各种铸造原辅材料的能力，才能把铸造工艺与铸 （编辑：王编审：周峰，Ｅ—ｍａｉｌ：ｘｄｚｔ＿ｗｆ＠ｆａｗｆｃ．ｃｏｒｎ； 亘，Ｅ－ｍａｉｌ：ｚｈｏｕｇｅｎ＿ｅｍｂｘ＠１６３．ｃｏｒｎ） ６６ ｌ现代铸铁２０ｌ３／５
