钻 ・采 工 艺 ２０１３年１１月 ＮＯＶ．２０１３ ８・ ＤＲＩＬＬＩＮＧ＆ＰＲＯＤＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ 混合钻头在元坝须家河组高研磨性地层的应用 胡大梁 ，严焱诚 ，李群生 ，郭忠志 （１中国石油化工股份有限公司西南油气分公司工程技术研究院２江汉石油钻头股份有限公司） 胡大梁等．混合钻头在元坝须家河组高研磨性地层的应用．钻采工艺，２０１３，３６（６）：８一ｌ２ 摘要：元坝气田主力气藏埋深超过７ ０００ ｍ，是中国埋藏最深的海相气田。陆相地层岩性致密、硬度高、非 均质性强，机械钻速低，特３１ｊ是须家河组地层，硬度高、研磨性强、可钻性极差，牙轮钻头磨损速度快、进尺短，ＰＤＣ 钻头难以满足高研磨性的要求，钻头合理选型困难。针对须家河组地层硬度高、砂泥岩交错的地层特点，研制出了 ＫＰＭ系列牙轮一ＰＤＣ混合钻头，采用３刀翼和３牙轮设计，兼具牙轮和ＰＤＣ钻头两者的优点。在元坝须家河组应 用３井次，较好克服了地层硬度高、软硬交错的影响，进尺和机械钻速均获得大幅提高，为元坝钻井提速探索新的 方向。 关键词：元坝；须家河；高研磨性；牙轮一ＰＤＣ混合钻头 ＤＯＩ １１０．３９６９／Ｊ．ＩＳＳＮ．１００６—７６８Ｘ．２０１３．Ｏ６．Ｏ３ 元坝气田位于四川省广元、南充和巴中市境内， 长兴组主力气藏埋深超过７ ０００ ｍ，是中国石化继发 现国内最大海相整装气田普光气田之后，在四川盆 地发现的又一个大型海相气田＿】Ｊ，探明天然气地质 制出了ＫＰＭ系列牙轮一ＰＤＣ混合钻头，融合牙轮和 ＰＤＣ钻头两者的技术优势。 二、混合钻头技术特点 混合钻头是为提高硬地层、硬塑性地层、软硬交 错地层钻井中钻头机械钻速研制的一种新型钻 头＿ｌ Ｊ。国外混合钻头能够以比普通牙轮钻头快 储量超过１ ５００×１０ ｍ。。但是元坝气田陆相深部 地层硬度高、可钻性差，尤其是须家河组地层，岩性 致密坚硬、研磨性强，是制约元坝钻井提速的瓶 颈 “Ｊ，亟待探索新的提速手段。 一２—４倍的速度高效地钻进页岩地层以及其它具有 塑性或可变性问题的地层。 、元坝须家河组钻井现状 针对元坝须家河组地层硬度高、砂泥岩交错的 地层特点，研制出了ＫＰＭ系列牙轮一ＰＤＣ混合钻头 （见图１），采用３刀翼＋３牙轮设计，兼具牙轮和 ＰＤＣ钻头两者的优点： （１）混合钻头同时包含牙轮和刀翼，将ＰＤＣ钻 头和牙轮钻头两者的优势结合起来，牙轮切削齿形 成不连续的齿坑，对岩石产生预破碎，ＰＤＣ切削齿 通过切削，将牙轮切削齿形成的不连续的齿坑连通， 元坝陆相上沙溪庙组及以浅地层应用气体钻井 技术提速效果显著，而下沙溪庙组及以深地层岩性 致密，尤其是须家河组地层，砂砾岩、泥岩互层 ， 地层硬度高、岩石可钻性７级以上，砂砾岩成分以石 英为主，研磨性５～６级强，属高研磨性地层，导致钻 头磨损严重、使用寿命短；而且由于地层不稳定，井 壁易发生掉块、垮塌现象，导致气体钻井无法实施， 采用常规钻井机械钻速低 Ｊ，单只钻头平均进尺 仅４０ ｍ，机械钻速仅０．６ ｍ／ｈ，是制约元坝钻井提速 的瓶颈井段，如何选择合适的钻头成为须家河组提 从而形成完整的破碎环带，使得混合钻头在硬塑性 地层中具有较高机械钻速。 （２）在不均匀及软硬交错地层，混合钻头上的 牙轮切削齿对岩石产生预破碎，降低了ＰＤＣ切削齿 的切削载荷，牙轮切削齿限制了ＰＤＣ切削齿的吃人 速的关键。针对元坝须家河组地层硬度高、砂泥岩 交错、ＰＤＣ和牙轮钻头均无法有效提速的问题，研 收稿日期：２０１３—０５—１６；修回日期：２０１３—１０—２０ 基金项目：国家科技重大专项课题“低渗气藏复杂地层高效钻井关键技术”（编号：２０１１ＺＸ０５０２２—００５）部分研究成果。 作者简介：胡大梁（１９８２一），工程师，２００４年毕业于西南石油大学机械工程专业，２００７年获西南石油大学油气井工程专业硕士学位，主要 从事深井、超深井钻井工程设计和钻井工具方面的研究。地址：（６１８３００）四川省德阳市旌阳区龙泉山北路２９８号，电话：（０８３８）２５５２７４５，Ｅ— ｍａｉｌ：ＰＥＣＨＤＬ＠１２６．ｃｏｎｌ 第３６卷Ｖ０１．３６ 第６期 Ｎｏ．６ 钻 采 工 艺 ・９・ ＤＲＩＬＬＩＮＧ＆ＰＲ０ＤＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ 深度，相对于ＰＤＣ钻头，混合钻头ＰＤＣ切削齿发生 崩片的几率下降，因而混合钻头的寿命更长。 （３）滚动牙轮上的切削齿通过减少扭转振动可 以改善钻头的动态平衡，而起刮削作用的ＰＤＣ切削 齿则可钻出平滑的井底，从而可以减小钻头回弹现 根据钻时曲线可以看出（见图２），在混合钻头 之前使用的２只宽齿牙轮钻头，初期钻时约７０ ｍｉｎ／ ｍ，钻进约ｌ５～２０ ｍ，钻时迅速上升，钻时达到１１０ ｍｉｎ／ｍ以上，平均钻时均在９０ ｍｉｎ／ｍ以上，表明钻 头磨损速度较快。使用ＫＰＭ１６３３ＤＲＴ混合钻头，钻 象。与传统的ＰＤＣ钻头相比，混合钻头的扭转振动 减小了５０％，黏滑现象只在较低转速情况下发生， 而在高转速情况下的钻头回旋也大幅减小，从而使 钻头工作更加平稳，避免钻头发生早期破坏。 图１ ＫＰＭ１６３３混合式钻头 三、现场应用及效果分析 自２０１２年７月以来，针对须家河组地层研磨性 强，钻速低的问题，为探索新的提速手段，累计在２ 口井开展了３次混合钻头人井试验，取得了一定的 提速效果。 １．ＹＢ１—１Ｈ井现场试验 ＹＢＩ一１Ｈ井是部署在四川盆地川东北巴中低 缓构造元坝区块的一口水平开发井，设计井深７ ８２７ ｉｎ，垂深６ ９４０ １３ｑ，主要目的层为长兴组，在须家河组 开展了２次入井试验。 １．１ 第１只混合钻头试验情况 自井深４ ７４１．６０ ｉ＇Ｉ１下人 ３１４．１ ｍｉＤ＿ ＫＰＭ１６６３ＤＲＴ混合钻头，下钻到底后循环冲洗井 底，以小钻压磨合钻头（钻压１０～２０ ｋＮ、转速５０ ｒ／ ｍｉｎ），钻进０．３５ １３３，之后开始正常钻进。 ＨＪＴ５３７ ＨＪＴ５３７ＧＫ ．量 争 吕 莒 撂 ～ 井深／ｍ 图２ ＹＢ１—１Ｈ井混合钻头钻时曲线 时基本在５０ ｍｉｎ／ｍ左右正常波动，进尺达到６０ ｍ 以上时，仍能保持较高的钻速，钻时控制在８０ ｍｉｎ／ ｉｎ以内，钻至４ ８０８ １３１后，钻时从７６／１３５ ｍｉｎ／ｍ， 分析钻头磨损严重，决定起钻。钻进井段为４ ７４１．６０～ ４ ８１０．３４ ｒｎ，进尺６８．７４ １ＴＩ，纯钻时间７４．５ ｈ，平均机 械钻速０．９２ ｍ／ｈ。 钻遇地层：须家河组三、二段，岩性主要为灰黑 色泥岩、灰色粉砂岩、灰色石英砂岩、灰黑色页岩，其 中研磨性强的石英砂岩占总进尺的４４．９３％（见表 １）。 表１ ＹＢ１—１Ｈ井混合钻头钻遇地层岩性 岩性 粉砂岩 泥岩 页岩 石英砂岩 合计 厚度／ｍ ９ ２５ ４ ３１ ６９ 百分比 １３．０４％ ３６．２３％ ５．８０％ ４４．９３％ １００％ 钻具组合： ３１４．１ ｍｍ复合钻头＋浮阀＋ ０２２８．６ ｍｍ钻铤３根＋ ３１０ ｍｍ扶正器＋０２２８．６ ｍｍ钻铤３根＋配合接头＋０２０３．２ ｍｍ钻铤ｌ２根 ＋０１７７．８ ｍｍ钻铤３根十０１３９．７ ｉｆｉｌｍ加重钻杆３ 根＋旁通阀＋０１３９．７ ｍｍ加重钻杆２１根＋０１３９．７ ｍｍ钻杆３ｌ３根＋防磨接头＋０１３９．７ ｍｍ钻杆１５ 根＋防磨接头＋ １３９．７ １Ｔｉｍ钻杆。 钻井参数：钻压１２０—１８０ ｋＮ，转速５０～７５ ｒ／ ｍｉｎ，泵压２２ ＭＰａ，排量３７ Ｌ／ｓ。 钻井液性能：密度２．１４ ｇ／ｃｍ ，黏度５１ Ｓ。 混合钻头出井，两个牙轮的轴承失效，较为旷 动，三个牙轮的牙齿齿顶磨平，刀翼的肩部切削齿磨 损２ ｍｍ，保径完好，分析磨损原因为在须家河组二 段４ ７６８～４ ７７９ ｉｎ、４ ７８１～４ ７９５ １ＴＩ、４ ７９７～４ ８１１ Ｉｎ 井段累计钻遇厚度达３１ １ＴＩ的石英砂岩，研磨性较 强，导致钻头磨损。 １．２ 第２只混合钻头试验情况 自井深５ ０３１．３６ ｉｎ下入０３１４．１ ｆｉｌｍ ＫＰＭ１６６３ＤＲＴ 混合钻头，磨合进尺０．４ ｍ。钻至井深５ ０６８．９３ ｍ， 扭矩波动范围由正常钻进的９ ５００～１０ ０００ Ｎ・ｍ 增大至７ ０００—１６ ０００ Ｎ・ｎｌ，钻时９０／１３０ ｍｉｎ／ ｉｎ，为了保证井内安全，决定起钻。钻进井段为 ５ ０３１．３６～５ ０６８．９３ １１１，进尺３７．５７ ｎｌ，纯钻时间 钻 ・采 工 艺 ２０１３年Ｉ１月 ＮＯＶ．２０１３ １０・ ＤＲＩＬＬＩＮＧ＆ＰＲ０ＤＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ６５．５ ｈ，平均机械钻速０．５７ ｍ／ｈ。 性强，单只钻头进尺不足４０ １１１，部分钻头进尺甚至 钻遇地层：须家河一段，岩性为灰黑色泥岩、灰 色细粒岩屑砂岩、灰色粉砂岩。 钻具组合： ３１４．１ ｍｍ复合钻头＋浮阀＋ ０２２８．６ ｍｍ钻铤３根＋ ３１０ １Ｔｉｍ扶正器＋０２２８．６ 不到１５ １ＴＩ即严重磨损，钻时增加至１５０ ｍｉｎ／ｍ以 上，需频繁起下钻更换钻头。因此在须三段地层开 展ＫＰＭ１６６３ＤＲＴ混合钻头入井试验（见图３）。 １８ １９ ２。 ｉｆｌｍ钻铤３根＋配合接头＋０２０３．２ ｍｍ钻铤１２根 ＋配合接头＋０１７７．８ ｍｍ钻铤３根＋配合接头＋ ０１３９．７ ｍｍ加重钻杆３根＋旁通阀＋０１３９．７ ｍｍ 加重钻杆２ｌ根＋０１３９．７ ｍｍ钻杆×３ ５６７．６０ １ＴＩ＋ 防磨接头＋０１３９．７ ｍｍ钻杆１５根×１４２．９ ＩＴＩ＋防磨 Ｉ 接头ｍ＋０１３９．７ ｍｍ钻杆＋顶驱保护接头＋下旋 塞。 钻井参数：钻压１２０—１７０ ｋＮ，转速４５～６０ ｒ／ ａｒｉｎ，泵压２１—２２．５ ＭＰａ，排量３７ Ｌ／ｓ。 井 ｍ 图３ ＹＢ２０５—１井混合钻头钻时曲线 钻头入井井深４ ３４８．３ １ＴＩ，钻遇地层岩性以灰色 钻井液性能：密度２．１４ ｇ／ｅｍ ，黏度４９ Ｓ。 起钻发现３个牙轮的复合齿轻度磨损，碎齿２ 颗，轴承均完好，有一只转动时略松；３个刀翼肩部 泥岩为主，地层显示为硬塑性，泥岩钻时为８０～１２０ ｍｉｎ／ｍ，粉砂质泥岩钻时为６０—７０ ｍｉｎ／ｍ，碳质泥岩 钻时为３０～５０ ｍｉｎ／ｍ，钻时一直保持正常波动，鉴 于钻头人井时间较长，为保证井下安全，决定起钻查 切削齿均磨损１．５～２ ｍｍ，其余完好。分析磨损原 因主要是须家河组一段多为灰黑色泥岩、灰色细粒 岩屑砂岩、灰色粉砂岩，研磨性较强，岩性交错频繁， 导致主切削齿和牙齿磨损。 ２．ＹＢ２０５—１井现场试验 看，至钻头出井时，钻时仍保持在７０ ｍｉｎ／ｍ左右，无 显著变慢现象。钻进井段４ ３４８．３０～４ ４７１．３０ １１１， 进尺１２３ ｎｌ，平均机械钻速０．７６ ｍ／ｈ。相比相邻井 段使用的牙轮钻头，进尺增加２．２倍以上，机械钻速 提高２６．６７％，使用１只钻头完成３～８只牙轮钻头 ＹＢ２０５—１井是部署在四川盆地川东北巴中低 缓构造元坝区块的一口大斜度开发井，设计井深 ７ ０７９ ｍ，垂深６ ６２８ ＩＴＩ，主要目的层为长兴组。该井 的进尺，大大减少了起下钻次数，降低井内风险，提 高了钻井效率，见表２。 在须四、三段地层使用宽齿牙轮钻头，由于地层研磨 表２元坝２０５—１井钻头使用对比 钻头序号 钻头型号 起始井深 ／ｍ １８ １９ ２０ ２ｌ 出井井深 ／ｍ ４２９７．０６ ４３１０ ４３４８．３ ４４７１．３ 进尺 ／ｍ １４．０６ １２．９４ ３８．３ １２３ 纯钻时间 ／ｈ ２４．８３ ２７ ５６ １６２．３３ 平均钻速 ／（ｉｎ・ｈ ） ０．５７ ０．４８ ０．６８ ０．７６ ＨＪＴ５３７ＧＫ ＨＪ ｒ５３７ＧＫ ＨＪＴ５３７ＧＫ ＫＰＭ１６６３ＤＲＴ ４２８３ ４２９７．０６ ４３１０ ４３４８．３ 钻遇地层：须家河三段，岩性为深灰色泥岩、粉 砂质泥岩、灰黑色碳质页岩夹煤线、细粒岩屑砂岩。 钻具组合：０３１４．１ ｍｆｆｌ混合钻头＋０２２９ ｍｍ钻 铤３根＋０２０３．２ ｍｍ钻铤１２根＋随钻震击器＋旁 通阀＋０１７７．８ ｍｍ钻铤９根＋０１３９．７ １Ｔｉｍ加重钻 杆１８根＋０１３９．７ ｆｉｌｍ钻杆４５０根。 的切削齿磨损轻微。３个刀翼上的复合片除３ 刀翼 肩部崩片１颗，保径段崩片２颗，其余复合片完好；６ 个水孔出口壁面无冲蚀，保径较好，现场判断可继续 使用。 ３．综合应用效果评价 在ＹＢ１—１Ｈ井和ＹＢ２０５—１井累计开展３井 钻井参数：钻压２００—２４０ ｋＮ，转速４０～５０ ｒ／ ｍｉｎ，泵压２０～２１ ＭＰａ，排量３７ Ｌ／ｓ。 钻井液性能：密度２．１ ｇ／ｅｍ ，黏度５８ Ｓ。 次的混合钻头现场试验，使用３只７昆合钻头，总进尺 ２２９．３１ ｍ，平均机械钻速０．７６ ｍ／ｈ；与２０１０年底前 完钻井相应层段０．６２ ｍ／ｈ的平均钻速相比，钻速提 高２２．２６％（见表３）。 钻头出井磨损分析：３个轴承完好，３个牙轮上 第３６卷第６期 钻 采 工 艺 Ｖｏ１．３６ Ｎｏ．６ ＤＲＩＬＬＩＮＧ＆ＰＲ０ＤＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ 表３混合钻头钻井现场试验统计 井号 钻头型号 地层 钻进井段 进尺 纯钻时问 平均钻速 ／ｍ ／ｍ ／ｈ ／（ｍ・ｈ ） ＫＰＭ１６６３ＤＲＴ 须三、须二 ４ ７４１．６０～４ ８１０．３４ ６８．７４ ７４．５ Ｏ．９２ 元坝１—１Ｈ井 ＫＰＭ１６６３ＤＲＴ 须一 ５ ０３１．３６～５ ０６８．９３ ３７．５７ ６５．５ ０．５７ 元坝２０５—１Ｈ井 ＫＰＭ１６６３ＤＲＴ 须三 ４ ８４３．３Ｏ～４ ４７１．３０ １２３ １６２．４ ０．７６ 合 计 ２２９．３１ ３０２，４ Ｏ．７６ 表４须家河使用钻头比能评价表 钻头型号 钻头 钻头尺寸 平均钻压 平均转速 平均进尺 平均钻速 平均比能 比能／进尺 类型 ／ｍｍ ／ｋＮ ／（ｒ・ｒａｉｎ ） ／ｍ ／（ｍ・ｈ ） ／（ＭＪ・ｉｎ ） ／（ＭＪ．・ｍ ） ＨＪＴｌ５３７ＧＫ 牙轮 ３１１．２ ２６０ ５５ ５１．６７ ０．６９ １９３．１６ ３．７４ ＨＦ５３７Ｋ 牙轮 ３ｌ１．２ ２４０ ６０ ２７．４８ ０．６５ ２０７．１６ ７．５４ ＳＶＴ５４７ＧＫ 牙轮 ３ｌ１．２ ２６０ ６０ ３５．３４ １．００ １４５．８７ ４．１３ ＨＦ５４７ＨＸ 牙轮 ３１１．２ ２８０ ５５ ７．０８ ０．３７ ３８９．２ ５４．９７ ＨＪＴＳ５４７ＧＫ 牙轮 ３１１．２ ２８０ ６０ ３５．３３ ０．７２ ２１４．７７ ６．０８ ＨＪＴ５４７ＧＫ 牙轮 ３ｌ１．２ ２３０ ６０ ２１．２９ ０．６ ２１５．３４ １０．１１ ＨＪＴＳ５４７ＧＬ 牙轮 ３１１．２ ３００ ６０ ８．５８ ０．４４ ３８２．５４ ４４．５９ ＨＪ６１７Ｇ 牙轮 ３１】．２ ２５０ ６５ ３７．７６ ０．４７ ３２２．１９ ８．５３ ＨＪ６３７Ｇ 牙轮 ３ｌ１．２ ２８０ ６０ ４６．１１ ０．５４ ２９０．９２ ６．３１ ＧＦｉ３５Ｂ 牙轮 ３ｌ１．２ ２７０ ５０ ５８．５ Ｏ．６６ ２３９．６ ４．１０ ＧＦ３０ＢＯＤＶＣＰＳ 牙轮 ３ｌ１．２ ２７０ ５５ ５８ ０．４３ ３２２．９３ ５．５７ ＭＩ３６５ ＰＤＣ ２４１．３ １００ ７０ ６８．６ ０．４９ ｌ７２．２８ ２．５１ ＫＰＭｌ６３３ＤＲＴ 混合 ３１４．１ ２００ ６０ ７６．４４ ０．７６ １４６．２８ １．９１ 为进一步评价混合钻头的应用效果，针对性的 对于深井而言，由于起下钻时间较长，因此钻头 统计ＹＢ９、１０、１２２、１２３、２０４、２２１、２９—２Ｈ等２０余口 选型不仅要考虑钻速，而且要兼顾进尺，以减少起下 完钻深井的钻头使用情况，使用的钻头型号主要有 钻次数。由于比能法未考虑钻头进尺因素，评价不 ＨＪＴ５３７ＧＫ ＨＦ５３７Ｋ ＳＶＴ５４７ＧＫ ＨＦ５４７ＨＸ ． 够全面。因此，为综合考虑比能和进尺，以钻头钻进 ＨＪＴ５４７ＧＫ、ＨＪ６１７Ｇ、ＨＪ６３７Ｇ、Ｍ１３６５等，在此应用钻 每米进尺消耗的比能作为钻头的评判选择依据，以 头比能法进行钻头应用效果评价。钻头比能是指钻 真正反映钻头的进尺和使用效果。 头从井底地层破碎单位体积岩石所需要做的功，钻 比能／进尺＝ＳＥ／Ｌ （３） 头比能越低，说明钻头的破岩效率越高，钻头使用效 式中：５Ｅ一比能，ＭＪ／ｍ ；Ｌ一进尺，Ｉｎ。 果越好。计算公式如下： 应用上述公式对须家河组地层使用钻头的比能 ＳＥ：—４ Ｗ４８０ＮＴＩ， 进行评价，统计计算使用钻头的比能，见表４。 ＋———＝．—霄Ｄ｜Ｄ Ｒ 计算结果表明，ＫＰＭＩ６３３ＤＲＴ混合钻头平均比 式中：ｓＥ一比能，ＭＪ／ｍ ； 一钻压，ｋＮ；Ｄ一钻头直 能为１４６．２８ ＭＪ／ｍ ，仅次于ＳＶＴ５４７ＧＫ牙轮钻头， 径，ｍｍ；』『ｖ一转速，ｒ／ｍｉｎ； 一钻头扭矩，ｋＮ・ｍ；尺一 但由于混合钻头平均进尺是ＳＶＴ５４７ＧＫ钻头的２倍 钻速，ｍ／ｈ。 以上，因此消耗在每米进尺的比能仅１．９１ ＭＪ／ｍ ， 为便于计算，将式（１）适当简化为： 远低于其它类型的钻头。由此可见，在统计的钻头 ＳＥ＝ （２） 中，混合钻头应用效果最好，基本能够适应须家河组 高研磨性地层的使用要求。 钻 ・采 工 艺 ２０１３年１１月 ＮＯＶ．２０ｌ３ １２・ ＤＲＩＬＬＩＮＧ＆ＰＲＯＤＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ 四、认识及建议 （１）牙轮＋ＰＤＣ混合钻头采用混合切削方式， 牙轮钻头通过冲击对地层进行预破碎，然后ＰＤＣ刀 翼进行切削，有效的对ＰＤＣ复合片进行保护，有利 于延长ＰＤＣ刀翼的使用寿命。 ［４］李广，郭辛阳，李娟．提高钻速新技术研究进展［Ｊ］．钻 采工艺，２０１２，３３（６）：３１—３５． ［５］朱澄清，杨迎新，廖忠会，等．川西须家河深层岩石力学 性质及可钻性研究［Ｊ］．钻采工艺，２０１０，３３（５）：２９— ３１，３８． ［６］徐良，孙友宏，高科，等．针对须家河组岩性特征选择仿 生金刚石钻头参数［Ｊ］．石油钻探技术，２００８，３６（５）：４３ —（２）混合钻头兼具牙轮和ＰＤＣ钻头的优势，基 本能够适应须家河组高研磨性地层的使用要求，但 由于尚处于先导试验阶段，对于软硬交错频繁的地 层，钻头使用性能不够稳定。应进一步加强该钻头 ４６． ［７］李光泉，刘匡晓，郭瑞昌，等．元坝２７２Ｈ井超深水平井 钻井技术［Ｊ］．钻采工艺，２０１２，３５（６）：１１６—１１９． ［８］瞿佳，李真祥．元坝地区复杂深井新型井身结构与应用 ［Ｊ］．钻采工艺，２０１２，３５（５）：４０—４５． ［９］杨昌学．元坝陆相欠平衡集成钻井技术［Ｊ］．钻采工艺， ２０１２，３５（３）：３１—３５． 在须家河组地层的试验并持续改进，为元坝陆相须 家河组提速提效探索新方向。 参考文献 ［１０］张瑜．混合式钻头技术新进展［Ｊ］．石油与装备，２０１１， ３７（４）：１２２． ［１］胡大梁，严焱诚，刘匡晓，等．超深水平井元坝１０３Ｈ井 钻井技术［Ｊ］．石油钻采工艺，２０１２，３４（６）：１４—１７． ［２］张金成，张东清，张新军．元坝地区超深井钻井提速难 点与技术对策［Ｊ］．石油钻探技术，２０１１，３９（６）：７—１０． ［１ １］王希勇．高研磨性地层异形加长齿ＰＤＣ钻头研发及应 用［Ｊ］．钻采工艺，２０１２，３５（１）：６０—６３． ［１２］陈洪涛，黄继庆，滕惠婷，等．防涡ＰＤＣ钻头的研究与 应用［Ｊ］．钻采工艺，２０１０，３３（２）：７６—７８． （编辑：黄晓川） ［３］张克勤．元坝地区钻井难题分析与技术对策探讨［Ｊ］． 石油钻探技术，２０１０，３８（３）：２７—３１．
