目录
1 总则 ……………………………………………………………………………………………………..1 2 术语和符号………………………………………………………………………………………………..2
2.1 术语………………………………………………………………………………………………….2 2.2 符号………………………………………………………………………………………………….2 3 荷载和地震作用……………………………………………………………………………………………2
3.1 竖向荷载…………………………………………………………………………………………….2 3.2 风荷载……………………………………………………………………………………………….4 3.3 地震作用…………………………………………………………………………………………….5 4 结构设计的基本规定………………………………………………………………………………………9
4.1 一般规定…………………………………………………………………………………………….9 4.2 房屋适用高度和高宽比……………………………………………………………………………11 4.3 结构平面布置………………………………………………………………………………………12
4.4 结构竖向布置………………………………………………………………………
4.5 楼盖结构…………………………………………………………………………………………… 4.6 水平位移限值和舒适度要求………………………………………………………………………14 4.7 构件承载力设计圾表达式………………………………………………………………………
4.8 抗震等级……………………………………………………………………………………………15 4.9 构造要求…………………………………………………………………………………………… 5 结构计算分析…………………………………………………………………………………………….17
5.1 一般规定………………………………………………………………………… 5.2 计算参数………………………………………………………………………… 5.3 计算间图处理…………………………………………………………………………
5.4 重力二阶效应及结构稳定………………………………………………………………………… 5.5 薄弱层弹塑性变形计算………………………………………………………………………… 5.6 荷载效应和地震作用效应的组合 6 框架结构设计………………………………………………………………………………………………18
6.1 一般规定…………………………………………………………………………………………….18 6.2 截面设计…………………………………………………………………………
6.3 框架梁构造要求…………………………………………………………………………………….18 6.4 框架柱构造要求…………………………………………………………………………………….20 6.5 钢筋的连接和锚固………………………………………………………………………………….24 7 剪力墙结构设计…………………………………………………………………………
7.1 一般规定…………………………………………………………………………
7.2 截面设计及构造………………………………………………………………………… 8 框架－剪力墙结构设计…………………………………………………………………………
8.1 一般规定…………………………………………………………………………
8.2 截面设计及构造………………………………………………………………………… 9 筒体结构设计…………………………………………………………………………
9.1 一般规定…………………………………………………………………………
9.2 框架－核心筒结构………………………………………………………………………… 9.3 筒中筒结构…………………………………………………………………………
10 复杂高层建筑结构设计…………………………………………………………………………
10.1 一般规定…………………………………………………………………………
10.1 带转换层高层建筑结构………………………………………………………………………… 10.2 带加强层高层建筑结构………………………………………………………………………… 10.3 错层结构………………………………………………………………………… 10.4 连体结构………………………………………………………………………… 10.5 多塔楼结构………………………………………………………………………… 11 混合结构设计…………………………………………………………………………
1
11.1 一般规定…………………………………………………………………………
11.2 结构布置和结构设计………………………………………………………………………… 11.3 型钢混凝土构件的构造要求
12 基础设计…………………………………………………………………………………………………27
12.1 一般规定…………………………………………………………………………
12.2 筏形基础……………………………………………………………………………………….28 12.3 箱形基础……………………………………………………………………………………….29 12.4 桩基础………………………………………………………………………………………….29 13 高层建筑结构施工…………………………………………………………………………
13.1 一般规定………………………………………………………………………… 13.2 施工测量………………………………………………………………………… 13.3 模板工程………………………………………………………………………… 13.4 钢筋工程………………………………………………………………………… 13.5 混凝土工程………………………………………………………………………… 13.6 预制构件安装………………………………………………………………………… 13.7 深基础施工………………………………………………………………………… 13.8 施工安全要求…………………………………………………………………………
高规1 总则
高规2 术语和符号 高规2.1 术语 序术语 涵义 号 高层建筑 1 10层及10层以上或房屋高度大于28M的建筑物。 2 3 4 5 6 7 房屋高度 框架结构 剪力墙结构 自室外地面至房屋主要屋面的高度。 由梁和柱为主要构件组成的承受竖向和水平作用的结构。 由剪力墙组成的承受竖向和水平作用的结构。 由框架和剪力墙共同承受竖向和水平作用的结构。 由无梁楼板与柱组成的板柱框架和剪力墙共同承受竖向和水平作用的结构。 由竖向筒体为主组成的承受竖向和水平作用的高层建筑结构。筒体结构的筒体分剪力墙围成的薄壁筒和由密柱框架或壁式框架围成的框筒等。本规程涉及的筒体结构主要包含以下两种：1框架-核心筒结构：由核心筒与外围的稀柱框架组成的高层建筑结构。2筒中筒结构：由核心筒与外围框筒组成的高层建筑结构。 8 混合结构 本规程涉及的混合结构是指由钢框架或型钢混凝土框架与钢筋混凝土筒体(或剪力墙)所组成的共同承受竖向和水平作用的高层建筑结构。 9 10
框架-剪力墙结构 板柱-剪力墙结构 筒体结构 转换结构构件 转换层 完成上部楼层到下部楼层的结构型式转变或上部楼层到下部楼层结构布置改变而设置的结构构件，包括转换梁、转换桁架、转换板等。 转换结构构件所在的楼层。 2
11 加强层 设置连接内筒与外围结构的水平外伸臂(梁或桁架)结构的楼层，必要时还可沿该楼层外围结构周边设置带状水平梁或桁架。 高规2.2 符号
高规3 荷载和地震作用 高规3.1 竖向荷载
极限状态：当整个结构或结构的一部分超过某一特定状态，而不能满足设计规定的某一功能要求时，则
称此特定状态为结构对该功能的极限状态。设计中的极限状态往往以结构的某种荷载效应，如内力、应力、变形、裂缝等超过相应规定的标志为依据。
极限状态分类：结构的极限状态在总体上可分为两大类，即承载能力极限状态和正常使用极限状态。对承载能力极限状态，一般是以结构的内力超过其承载能力为依据；对正常使用极限状态，一般是以结构的变形、裂缝、振动参数超过设计允许的限值为依据。对正常使用极限状态在当前的设计中，有时也通过结构应力的控制来保证结构满足正常使用的要求，例如地基承载力的控制。对正常使用极限状态的设计，当考虑短期效应时，可根据不同的设计要求，分别采用荷载的标准组合或频遇组合，当考虑长期效应时，可采用准永久组合。增加的频遇组合系指永久荷载标准值、主导可变荷载的频遇值与伴随可变荷载的准永久值的效应组合。
结构上的作用：可按随时间或空间的变异分类，还可按结构的反应性质分类，其中最基本的是按随时间的变异分类。
永久荷载：即以往规范的恒荷载，它包括结构或非承重构件自重、土压力、预应力等；在建筑结构设计中，有时也会遇到有水压力的情况，水位不变的水压力按永久荷载考虑，而水位变化的水压力按可变荷载考虑。
可变荷载：即以往规范的活荷载。
偶然荷载：包括地震力、撞击、爆炸、火灾事故等。
荷载代表值：规范给出荷载的四种代表值：即标准值、组合值、频遇值和准永久值，荷载标准值是荷载
的基本代表值，而其他代表值都可在标准值的基础上乘以相应的系数得出。
荷载标准值：是指其在结构的使用期间可能出现的最大荷载值。若荷载标准值不属于强制性条款，则应由业主认可后采用，并在设计文件中注明。
停车庫及车道的活载：可直接按车轮局部荷载计算楼板内力，对小轿车、吉普车、小型旅行车(载人少于9人)的局部荷载取4.5KN，分布在0.2×0.2的局部面积上。对于20～30t的消防车，可按最大轮压为60KN，作用在0.6×0.2的局部面积上的条件确定。该局部荷载也可作为验算结构局部效应的依据(如抗冲切等)。
民用建筑楼面活荷载：规范根据在楼面上活动的人和设施的不同状况，将其标准值的取值分成七个档
次：
(1)活动的人较少 LK =2.0KN/mm2；
(2)活动的人较多且有设备 LK =2.5KN/mm2；
(3)活动的人很多且有较重的设备 LK =3.0KN/mm2； (4)活动的人很集中，有时很挤或有较重的设备 LK =3.5KN/mm2；
(5)活动的性质比较剧烈 LK =4.0KN/mm2； (6)储存物品的仓库 LK =5.0KN/mm2； (7)有大型的机械设备 LK =6～7.5KN/mm2。
非固定隔墙的荷载：应按活荷载考虑，可采用每延长米长度的墙重(KN/m2)的1/3作为楼面活荷载的附加值(KN/m2)，该附加值建议不小于1.0KN/m2，但对于楼面活荷载大于4.0KN/m2的情况，不小于0.5KN/m2。
空气密度 ρ＝1.25kg/m3
高层分析（梁启智编著的高层建筑结构分析与设计简称，以下同） 高层建筑结构的竖向荷载包括结构自重和楼面活荷载两种。
高层建筑结构的楼面活荷载，以及楼面活荷载折减系数，一般均按荷载规范规定采用，该规范中无规定者，按下表采用。
高层民用建筑楼面活荷载及其准永久值系数的补 高层建筑结构的楼面活荷载 项目 活荷载标准值（kN/m2） 准永久值系数Ψq 附注 酒巴间、舞厅、展销厅 3.0～4.0 0.5 荷载较大时按实际情况 屋面花园 4.0～5.0 0.8
3
贮藏室 5.0～8.0 0.8 饭店厨房、洗衣房 4.0～5.0 0.5 健身房、娱乐室 3.0～4.5 0.5 目前我国钢筋混凝土高层建筑单位面积的重量(恒载与活载)大约如下： 框架、框架-剪力墙结构体系 12～14 kN/m2
剪力墙、筒体结构体系 13～16kN/m2 其中活荷载平均约2～3 kN/m2，仅占全部竖向荷载的15%～20%。因此，活载不利布置所产生的影响较小。另一方面，高层建筑层数和跨数都很多，不利布置的方式繁多，难以一一计算，所以在工程设计中，一般将恒载与活载合并计算，按满跨考虑，不再逐一按活载不利布置计算。
如果活荷载较大，可将按满布荷载计算所得的框架梁跨中弯矩乘以1.1～1.2的系数加以放大，以考虑活荷载的不利分布所产生的影响。
高层建筑施工中采用附墙塔，爬塔等对结构受力有影响的起重机械或其他施工设备时，在结构设计中应根据具体情况验算施工荷载的影响。
楼面活荷载补充（见结构技术措施P13页） 序楼面用途 均布活荷载标准值准永久值 组合值 号 (KN/m2) 系数Ψq 系数ΨC 1 阶梯教室 3 0.6 0.7 2 微机电子计算机房 3 0.5 0.7 3 大中型电子计算机房 ≥5，或按实际 0.7 0.7 4 银行金庫及票据仓库 10 0.9 0.9 5 制冷机房 8 0.9 0.7 6 水泵房 10 0.9 0.7 7 变配电房 10 0.9 0.7 8 发电机房 10 0.9 0.7 9 设浴缸、坐厕的卫生间 4 0.5 0.7 10 有分隔的蹲厕公共卫生间（包括填料、隔墙） 8 0.6 0.7 11 管道转换层 4 0.6 0.7 12 电梯井道下有人到达房间的顶板 ≥5 0.5 0.7 13 通风机≤5号通风机 6 0.85 0.7 平台 8号通风机 8 表2.1.2－2 商业仓库库房楼（地）面均布活荷载 项类别 标准值 准永久值 组合值 备注 次 (KN/m2) 系数Ψq 系数ΨC 1 储存容重较大商品的楼面 20 0.8 考虑起重量1000kg以内的叉车作业 2 储存容重较轻商品的楼面 15 0.8 3 4 5 6 7 8 储存轻泡商品的楼面 综合商品仓库的楼面 各类庫房的底层地面 单层五金原材料庫的庫房地面 单层包装糖庫的庫房地面 穿堂、走道、收发整理间楼面 8～10 15 20～30 60～80 40～45 10 15 3.5 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.5 0.5 0.5 0.9 0.7 － 考虑起重量1000kg以内的叉车作业 考虑载货汽车入 － 考虑起重量1000kg以内的叉车作业 － 9 楼梯 0.7 储存商品的商品包装容重可按以下分类： ①笨重商品（大于1000kg/m3）：如五金原材料、工具、圆钉、铁丝等； ②容重较大商品（500～1000kg/m3）：如小五金、纸张、包装食糖、肥皀、食品罐头、电线、电工器材等； ③容重较轻商品（200～500kg/m3）：如针棉织品、纺织品、文化用品、搪瓷玻璃制品、塑料制品等； ④轻泡商品（小于200kg/m3）：如胶鞋、铝制品、灯泡、电视机、洗衣机、电冰箱等； ⑤综合仓库儲存商品的包装容重一般可采用400～500kg/m3。
4
活荷载的不利布置（见结构技术措施P14页）
2.8.1 2.8.2
对楼面活荷载标准值大于2.0KN/m2或跨度相差较大的房屋建筑，按弹性方法计算框架的連续梁（板）的内力时，应考虑活荷载的不利布置。
考虑活荷载不利组合的房屋，不应将連续梁支座左右剪力的最大值相加传至主梁，又将主梁支座左右剪力的最大值相加传至框架柱，致使主梁、柱、桩基荷载不必要的增大。
高规3.2 风荷载
高层分析 高层建筑的抗风设计要考虑多方面的因素，主要在下列五个方面：
（1） 承重结构构件的承载能力和变形能力； （2） 非承重构件和管道设备的正常工作；
（3） 精密仪表（例如电子计算机等）的正常运行； （4） 居住和使用者的舒适感； （5） 建筑物四周的风候环境。 第（1）（2）两个方面，一般把风的动力效应通过风振系数转化成结构的拟静力计算。第（3）（4）两个方面则往往需要进行结构动力分析，以便设计时对建筑物的最大振幅、振动速度和振动加速度等控制在容许范围内。第（5）方面通常通过模型的风洞试验或专门计算给予校核。
一、风的动力特性及其拟静力计算
1 风压沿高度的变化规律一一风压高度变化系数μZ
在离地球表面很高的地方，风和地面间的摩擦影响可忽略不计，空气受到大气层中压力梯度的驱动。而压力梯度则是地球受热不均的热动力后果。这种高空风速称为梯度风速。
在接近地面处，风速受到空气和区域地面间的摩擦的影响。风速在地面处几乎为零，向上逐渐增大，到达所谓“梯度高度”时，风速达到梯度风速。由地面到梯度高度这一范围的大气层，称为边界层。边界层的厚度，取决于该区域地球表面的状况，在500～3000m范围内变动，在大城市中心区域，其梯度高度比海面上的梯度高度大得多。这是因为前者的地面粗糙程度远大于后者所致。
2 基本风压ω0
3 风载体型系数μS 4 风振与风振系数βZ
建筑物所受的风力，可分解为两个分量：一为不随时间变化的平均风压ω0，二为随时间变化的动力分量ωd（t）。建筑物在ωd（t）作用下产生风振。任意一层楼盖的风载动力反应，与下列三方面因素有关：（1）风载的大小、随时间变动的规律及其沿高度分布的情况（受地面粗糙程度的影响）；（2）建筑结构的动力特性，包括自振频率、阻尼等；（3）所论楼盖无量纲高度坐标ξi＝zi/H。将楼层的动力反应加上平均风压所引起的静力反应，便得到风载的总反应。
5 风的等效静力荷载 通过分析设计计算时可把风载视作静力荷载，其荷载集度ω就是风的等效静
力荷载，或简称风荷载。
二、风载作用下高层建筑的振幅、振动速度和振动加速度的控制
人对振动的不舒适感觉程度 加速度（%g） 〈0.5 0.5至1.5 1.5至5 5至15 〉15 不舒适程度 无感觉 开始感觉 感觉烦恼 很烦恼 不可忍受 三、建筑物四周的风候环境 建筑物和建筑群对其周围气流的特性产生影响。路上行人易感受到这种影响，特别是这种影响降低了环境的舒适程度。风速越大，对行人舒适性的损害越严重。为了从定量方面描述这种影响的程度，引入舒适参数ψ。ψ＝1则表示开始有不适感受。ψ值越大，不舒适感受越强烈。
高层建筑由于高度大，对气流产生障碍从而恶化周围的风候环境比较严重，规划设计时对此应给予足夠的考虑。
建筑物对周围风候环境的影响及其参数ψ值 现象 描述 不适位置 ψ 障碍效应 气流被迫越过长建筑物（长约等于8倍高度） 在背风处 1..4 文杜里管气流经过低建筑物间的风筒，风筒宽为建筑物在通风筒内 1.3至2.0 效应 高的2至3倍 压力連通气流正交地冲击平行排列的建筑物，部分气流建筑物之间；当间1.2至1.6，对塔式建效应 在建筑物间流向低压区 距小于建筑物高度 筑可达1.8 缝隙效应 气流必须通过突然缩窄的断面（地道、走廊等） 在断面收窄处 1.2至1.5，与向风面
5
角效应 气流正交向风面，在压力区和吸力区间的角部产生的效应 尾流效应 跟着建筑物后面的气流 向下冲刷效应 气流冲击高层建筑的向风面，部分气流沿向风面下冲至街道水平并形成向下冲刷旋涡，特别当高层建筑前面有一平行布置的低建筑物时 建筑物角部或间距l≤2d的建筑物之间，d为建筑物沿风向尺寸 类分离点及其下游 在高层建筑底部附近 和断面积之比有关 1.2，对塔式建筑可达2.2 1.4至2.2，随建筑高度而增加 1.5至1.8，竖向气流增加不愉快感觉 高规3.3 地震作用 地震时，由于地震波的作用产生地面运动，通过房屋基础影响上部结构，使结构产生振动，房屋振动时产生的惯性力就是地震荷载。地震波可能使房屋产生垂直振动与水平振动，但一般对房屋的破坏主要是由水平振动引起，因此，设计中主要考虑水平地震力。
地震荷载是惯性力，因此它的大小除了和结构的质量有关外，还和结构的运动状态有关，通常把结构的运动状态(各质点的位移、速度、加速度)称为地震反应。地面运动情况可以由地面加速度波形来描述，不同的地震、不同的场地、不同的震中距都会产生不同的地面运动。据观测，在岩石等坚硬地基中，地震波的卓越周期大约是0.1∽0.3秒左右，而在深层软土地基中，其卓越周期可能达到1.5∽2秒。这样的周期与一般的建筑物周期(0.3∽3秒)相当接近，因而一般建筑物的地震反应比较明显，在达到一定震动强度时，很容易引起震害。一般情况下，结构较柔，周期加长时，地震力减小。高层建筑具有较长的自振周期，容易跟地震波中的长周期分量发生共振。且地震波在土中传播时，短周期分量衰减迅速，长周期分量则传播较远。大量震害表明：与低层建筑相比，高层建筑受地震影响的范围更广一些，振害后果也更严重一些，特别在软土地基上，更是如此。所以较确切地估计高层建筑的地震作用，是十分必要的。
当根据动力学理论计算结构自振周期时，由于所取的计算简图及结构刚度很难与实际完全相符，如平面布置、质量分布、材料实际性能、施工质量、空间整体工作、地基基础情况等都难以准确确定，而它们对自振周期都有影响，特别是在框架结构中，一般不计算填充墙的刚度，但实际上影响很大。忽略填充墙的刚度影响，常常使计算周期偏长。
高层建筑结构设计中用于计算地震作用的方法，有底部剪力法、反应谱振型分析法和时程分析法三种。底部剪力法是上述三种方法中最简单的一种实用方法。当高度不超过40m，以剪切变形为主且刚度和质量沿高度分布比较均匀的建筑，可采用底部剪力法计算地震作用。
高规3.3.1条 各抗震设防类别的高层建筑地震作用的计算，应符合下列规定：
1 甲类建筑：应按高于本地区抗震设防烈度计算，其值应按批准的地震安全性评价结果确定； 2 乙、丙类建筑：应按本地区抗震设防烈度计算。 高规3.3.2条 高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用：
1 一般情况下，应允许在结构两个主轴方向分别考虑水平地震作用计算；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于150时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用；
2 质量和刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，应计算单向水平地震作用下的扭转影响；
3 8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用； 4 9度抗震设计时应计算竖向地震作用。
高规3.3.3条 计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。每层质心沿垂直于地震作用方向的偏移值可按下式采用： ei=＋0.05ɑLi 式中 ei――第i层质心偏移值（m），各楼层质心偏移方向相同；
Li――第i层垂直于地震作用方向的建筑物总长度（m）。
高规3.3.4条 高层建筑结构应根据不同情况，分别采用下列地震作用计算方法：
1高层建筑结构宜采用振型分解反应谱法。对质量和刚度不对称、不均匀的结构以及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法；
2 高度不超过40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的高层建筑结构，可采用底部剪力法；
3 7－9度抗震设防的高层建筑，下列情况应采用弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算：
6
1） 甲类高层建筑结构；
2） 表3.3.4所列的乙、丙类高层建筑结构；
3） 不满足本规程第4.4.2～4.4.5条规定的高层建筑结构； 4） 本规程第10章规定的复杂高层建筑结构； 5） 质量沿竖向分布特别不均匀的高层建筑结构。
表3.3.4 采用时程分析法的高层建筑结构 设防烈度、场地类别 建筑高度范围 8度Ⅰ、Ⅱ类场地和7度 〉100m 8度Ⅲ、Ⅳ类场地 〉80m 9度 〉60m 高规3.3.5条 按本规范第3.3.4条规定进行动力时程分析时，应符合下列要求：
1 应按建筑场地类别和设计地震分组选用不少于二组实际地震记录和一组人工模拟的加速度时程曲
线，其平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符，且弹性时程分析时，每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的65%，多条时程曲线计算所得的结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的80%；
2 地震波的持续时间不宜小于建筑结构基本自振周期的3～4倍，也不宜少于12S，地震波的时间间
距可取0.01s或0.02s；
3 输入地震加速度的最大值，可按表3.3.5采用；
2
表3.3.5 弹性时程分析时输入地震加速度的最大值（cm/s） 设防烈度 7度 8度 9度 加速度的最大值 35（55） 70（110） 140 注：7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g和地区，此处g为重力
加速度。
4 结构自振作用效应可取多条时程曲线计算结果的平均值与掁型分解反应谱法计算结果的较大值。 高规3.3.6条 计算地震作用时，建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷载标准值和可变荷载组合值之和。可变荷载的组合值系数应按下列规定采用；
1 雪荷载取 0.5；
2 楼面活荷载按实际情况计算时取1.0；按等效均布活荷载计算时，藏书庫、档案庫、庫房取0.8，
一般民用建筑取0.5。
高规3.3.7条 建筑结构的地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组和结构自掁周期及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值αmax应按表3.3.7-1采用；特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表3.3.7-2采用，计算8、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05s。
注：1 周期大于6.0S的高层建筑结构所采用的地震影响系数应做专门研究；
3 巳编制抗震设防区划的地区，应允许按批准的设计地震动参数采用相应的地震影响系数。 表5.1.4—1（高规表3.3.7－1）水平地震影响系数最大值αmax 地震影响 6度 7度 8度 9度 多遇地震 0.04 0.08(0.12) 0.16(0.24) 0.32 罕遇地震 ---- 0.50(0.72) 0.90(1.20) 1.40 注：7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。 高规表3.3.7－2 特征周期值Ts(s) 设计地震分组 第一组 第二组 第三组 Ⅰ 0.25 0.30 0.35 Ⅱ 0.35 0.40 0.45 Ⅲ 0.45 0.55 0.65 场地类别 Ⅳ 0.65 0.75 0.90 解释：水平地震影响系数α
水平地震荷载可以表示为：р＝Gα
式中 G＝mg――建筑物总质量m的重力；
g――重力加速度
7
α――水平地震影响系数
水平地震影响系数α跟两类因素有关：第一类为结构固有的动力特性－自掁频率和阻尼比；第二类为地面运动水平加速度的大小及随时间变化的规律。第二类因素不但取决于地震烈度、建筑物所在场地的类别和震中的远近等因素，而且还与实际地震加速度随时间变化的规律有关。但是，每次地震，甚至同一次地震在不同地方所记录得到的加速度都有不同的变化规律。设计规范根据国内、外强震观测记录，通过求最大反应分析的结果（反应谱），然后再加以分析处埋，最后给出水平地震影响系数α作为设计指标。设计规范所给出的α值，与结构的自掁周期、地震烈度、场地类别、震中远近等四个因素有关。
建筑结构的地震影响系数应根据烈度、圽地类别、设计地震分组和结构自振周期以及阻尼比确定。抗震规范规定，其水平地震影响系数最大值应按表5.1.4—1采用。
高规3.3.9 高层建筑的场地类别应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定确定。 高规3.3.12 采用底部剪力法计算结构的水平地震作用时，可按本规程附录B进行。
底部剪力法的计算范围：底部剪力法是最简单的一种实用方法。当高度不超过40m，以剪切变形为主且刚度和质量沿高度分布比较均匀的建筑，可采用底部剪力法计算结构的水平地震作用。
高规3.3.13 水平地震作计算时，结构各楼层对应于地震作用标准值的剪力应符合下式要求： n
V Eki≥λΣGj
j＝i
式中 V Eki―――第i层对应于水平地震作用标准值的剪力；
λ――水平地震剪力系数，不应小于表3.3. 13规定的值；对于竖向不规则结构的薄弱层，尚
应乘以1.15增大系数；
Gj――第j层的重力荷载代表值 N――结构计算总层数
表3.3. 13 楼层最小地震剪力系数值 类别 扭转效应明显或基本周期小于3.5S的结构 基本周期大于5.0S的结构 7度 0.016(0.024) 8度 0.032(0.048) 9度 0.064 0.012(0.018) 0.024(0.032) 0.040 注：1 基本周期介于3.5S和5.0S之间的结构，应允许线性插入取值；
2 7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。
高规3.3.16条计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重墙体的刚度影响予以折减。 高规3.3.17条 当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数ψt可按下列规定取值：
1 框架结构可取0.6～0.7；
2 框架－剪力墙结构可取0.7～0.8； 3 剪力墙结构可取0.9～1.0。
对于其他结构体系或采用其他非承重墙体时，可根据工程情况确定周期折减系数。 高层分析：结构动力学基本原理：
一、单层建筑结构的动力性态：在外加水平力的作用下，其结构体系运动方程为; ｍǖ（ｔ）＋ｃù（ｔ）＋ｋü（ｔ）＝P(t)
式中 ｍ－建筑物总质量 ｍǖ（ｔ）－建筑物的惯性力 ｋ－楼层的侧移刚度 ｋü（ｔ）－结构（楼层）恢复力 ｃ－结构的阻尼系数 ｃù（ｔ）－建筑物的阻尼力 P－外加作用力
ù（ｔ）－建筑的水平位移速度 ǖ（ｔ）－建筑的水平位移加速度 1 自由振动
当没有外加水平力，即P(t)＝0时，体系可以产生自由振动，其运动方程可写为：
2
ǖ＋ξωù＋ωü＝0
2
式中 ω＝k/m ξ=c/2 ωm
用时间t作横坐标，结构水平位移u作纵坐标，上式解的曲线图是一条衰减振动曲线，其振幅随时墙
，，
剪力长而逐渐衰减，但周期T＝2л/ω却保持定值。而频率f则表示为f=1/T＝ω/2л，周期T通常用
，
秒（s）作单位，则频率f的单位为赫芝（Hz），表示每秒振动次数。ω＝2л/T＝2лf则称为圆频率，表示2л秒时间内的振动次数，
结构每振动一次振幅衰减的大小，完全取决于ξ值。当不考虑阻尼的影响，即把结构视作无阻尼的
8
理想结构时，ξ＝0，则振幅永远保持为自由振动开始（t=0）时的位移ü0值。由此可知，结构的自振圆频率为ω＝(k/m) ω称为无阻尼时的自振圆频率。
实际结构的ξ值一般很小，仅约为0.05左右。由此可知，结构的自振（圆）频率和周期等，只是结构本身固有的属性（决定于侧向刚度k和质量m），而与外加的作用干扰力无关，所以，自振（圆）频率和自振周期，又称为固有（圆）频率和固有周期。
-1
结构基本自振周期的经验公式
（1） 高耸结构：一般情况下 T1＝(0.007～0.013)H 钢结构可取高值，钢筋混凝土结构可取低值。
（2） 高层建筑：1)一般情况 A：钢结构 T1=(0.1～0.15)n
B：钢筋混凝土结构 T1=(0.05～0.10)n
2)具体结构A：钢筋混凝土框架和框剪结构
T1=0.25+0.53 ×10-3H2/B-3
式中 H--- 房屋总高度(m) B---房屋宽度 (m)
2 阻尼
若ξ≥1（正常结构不可能具有这样大的阻尼），水平位移由初始值ü0逐渐衰减为零，而不产生振动，不产生振动的最小ξ值为ξ＝1，这种情况称为临界阻尼，临界阻尼系数Cc＝(km)
故ξ称为阻尼比，是衡量阻尼大小的一个无纲量比值，常用百分比来表示。
衡量阻尼大小的另一量值为对数衰减率δ，它的定义为：相邻振幅比的自然对数 δ≈2лξ 3 周期性干扰力的作用
设外加水平干扰力为周期性函数，即 P(t)＝P0sinΩt 式中 Ω－作用力的圆频率 其振动微分方程： ｍǖ＋ｃù＋ｋü＝P0sinΩt 此时结构将以和干扰力同样的频率振动。 方程解的物理意义为：即使结构最初处于静止状态，但当外加作用力引起强迫振动时，一开始就同时激发了自由振动，结果使结构的运动状态变为强迫振动和自由振动相迭加合成，但是自由振动由于阻尼作用而衰减得很快，往后经过头若干个周期后，其振幅就小得可以忽略不计，往后就只剩下强迫振动作为结构的稳定状态反应。然而，也有这样的情况：结构的最大动力反应发生在头若干个周期内，这时叠加上自由振动项就不能被忽略了。
动力系数 D＝umax/uvt 式中
-1
ξ=C/Cc
umax――最大动力位移 umax =P0/[（k-mΩ2）2+c2Ω2]-1 uvt――最大的静力位移 uvt＝P0/ k＝P0/mω2 频率比ρ ρ＝Ω/ω
当作用力频率Ω和自振频率/ω相等时，产生共振现象。振幅（或动力系数）在这一区域达到高峰。由于阻尼的存在，准确的峰值位置为ρ＝（1－2ξ）
当ξ＝1时由共振引起的峰值消失了，实用上可取ρ＝1时作为峰值位置，经计算得到产生共振时动力系数的实用公式： D＝1/2ξ
4 任意干扰力的作用
实际工程中的外加干扰力P(t)，往往是不规则的和非周期性的。作用在建筑物上的风荷载和地震荷载，便属地此类。任意干扰力P(t)可看作由一列很短暂作用的冲量组成。把所有冲量引起的振动叠 加起来，便得到结构的总反应。
5 地震－地面运动的作用
地震作用是由于地震的地面运动引起的，承受地面水平加速度的激扰与承受外加作用力两种情况所导致的结构运动微分方程是完全相同的。所以－ｍǖg（ｔ）称为等效地震力。地震作用通过水平地震影响系数α来确定。
2
－1
高规4 结构设计的基本规定 高规4.1 一般规定
高规4.1.1条 高层建筑钢筋混凝土结构可采用框架、剪力墙、框架－剪力墙、筒体和板柱－剪力墙结
构体系。
1．框架结构体系
9
框架结构在水平力作用下的受力特点：其侧移由两部分组成：第一部分侧移由剪力引起的柱和梁的弯曲产生。柱和梁上有反弯点，使整个结构呈现剪切型变形。框架下部各层承受的剪力大，层间位移亦大，上部各层剪力较小，层间位移也较小。第二部分侧移由整个框架的悬臂作用在柱中产生轴向变形引起。第一部分侧移是主要的，因而框架结构以剪切型变形为主。框架结构的主要缺点是侧向刚度小，变形大，这限制了框架结构的建造高度。
框架结构通过合理设计，可具有良好的延性，亦即所谓实现“延性框架”设计。
2．剪力墙结构体系
利用建筑物墙体作为建筑的竖向承重体系，并用它抵抗水平力，这种结构称为剪力墙结构体系。这种体系在10∽30层的建筑中广泛应用。剪力墙能满足延性系数μ〉3∽5的要求。当墙的底层做成框架时，称为框支－剪力墙结构。
3．框架－剪力墙结构体系
当框架单独承受水平力时为剪切型变形，当剪力墙单独承受水平力时为弯曲型变形，两者通过楼板連在一起使变形协调一致，形成弯剪型变形。一般情况下，剪力墙可担负约80%左右的水平力,有时甚至更多些。其总趋势是房屋上部，框架承担大部分水平力，而在下部大部分剪力由剪力墙承担，从而提高了整个结构的抗侧力强度。
框架和剪力墙协同工作还有利于减少层间变形，减少顶点位移，提高结构的刚度。框架剪力墙结构(或称框架内筒结构)适用于20∽40层的高层建筑，特别适用于塔式建筑。
4．筒体结构体系
超出30∽40层的高层建筑最好采用筒体结构抵抗侧向力。它比剪力墙或框架剪力墙结构具有更大的强度和刚度。根据筒体不同的组成方式分为三种类型。
（1）框筒结构：墙体上开洞形成的空腹筒体又称框筒。开洞以后，由于横梁变形使剪力传递存在滞后现象，使柱中正应力分布呈抛物线状，称为剪力滞后现象。剪力滞后现象使框筒结构的角柱应力集中。通常将与水平力平行方向的框架称为腹板框架，将与水平力方向垂直的框架称为翼缘框架。翼缘框架承受拉压轴力可以抵抗相汉当大的倾覆力矩，腹板框架则主要通过梁柱弯曲抵抗水平剪力。筒体结构中框筒的布置原则为：为了保证密排柱和窗裙梁的尺寸，门窗孔洞面积一般不大于建筑立面面积的50%，立柱中距一般为1.2∽3.0米，也可扩大到4.5米，横梁高度一般为0.6∽1.2米，宽0.3∽0.5米。筒中筒结构的外框筒与内筒间的距离以10∽16米为宜，内筒面积占整个筒体面积的比例与结构的层数和高度有关。筒体结构的平面形状宜接近方形，长宽比不应超过2。
（2）筒中筒结构：国外一些超过50层的高层建筑一般都采用这种结构形式。 （3）多筒结构：
高层建筑结构布置原则
1． 应满足建筑使用要求，便于施工。
2. 提高结构的总体刚度减少位移。高层建筑控制位移是主要矛盾。除选择合理的结构体系外，还应从平面体型和立面变化等方面考虑有利于减少结构的侧移。在布置结构时，应加强结构的整体性，提高结构的抗侧刚度。如加强楼盖的整体性及刚度；加强构件的连接；加强基础的整体性，以减小由于基础平移或转动对结构侧移的影响。还应注意加强结构的薄弱部位和应力复杂部位。应增加结构体系抵抗倾复力矩的有效宽度。增加结构宽度，也可减小侧向位移，并且当其他条件不变时，变形与宽度的三次方成反比。宜对高宽比H/B加以限制。
3 .在地震区应满足抗震的要求。应使结构各部分刚度对称均匀，各结构单元的平面形状应力求简单规则。复杂、不规则、不对称的结构必然会带来难于计算和处理的复杂地震应力，如应力集中和扭转等，这对抗震不利。因此，应尽量使地震力作用中心与刚度中心重合，通常偏心距e（地震力作用中心与刚度中心的距离）不宜超过垂直于外力作用线建筑物边长的5%。在拐角部位应力往往比较集中，应避免在拐角处布置楼、电梯间。立面体型应避免伸出或收进，避免结构垂直方向刚度突变等。通过对震害的分析，说明建筑物平面布置不对称、刚度不均匀、高低错层连接、屋顶局部凸出或沿高度刚度突变等，都容易造成严重震害。建筑物的平面长度不宜过长，长宽比L/B应符合高规4.3.3条的规定。选择有利于抗震的竖向布置，结构的竖向布置应注意刚度均匀而連续，，要尽量避免刚度突变或结构不連续。上部刚度较小的部位有可能产生“鞭击”效应。
4．考虑沉降、温度收缩及房屋体型复杂等因素对建筑的影响，合理布置和处理沉降缝、伸缩缝、防
10
震缝。在日本，习惯的做法是10层以上的建筑就不设缝。不要采用在独立沉降的两部分结构之间设置简支梁的处理方法，因为虽然这种方法可以避免沉降差造成的附加应力，但地震作用下使两部分结构互相牵扯，简支支座容易遭到破坏。
缝的设置与构造，在房屋结构的总体布置中，要考虑沉降、温度收缩和体型复杂对房屋结构的不利影响，常常用沉降缝、伸缩缝或防震缝将房屋分成若干独立的部分从而消除沉降差、温度应力和体型复杂对结构的危害。
高层建筑的结构布置：
一、 框架结构的布置 二、剪力墙结构的布置
1. 剪力墙结构的开间及竖向荷载承重方案
(1)小开间剪力墙结构横墙承重方案 (2)大开间剪力墙结构横墙承重方案 (3)大开间纵横墙共同承重方案 (4)小开间纵横墙共同承重方案 2. 底层大空间剪力墙结构的布置
在布置这种结构时应注意以下几个方面： (1)控制建筑物沿高度方向的刚度；
(2)落地剪力墙的间距，建议剪力墙间净距与建筑物宽度之比(L/B)控制在2∽2.5左右。 (3) 提高底层楼盖的强度和刚度 (4) 注意二层以上边门洞的布置：在设计中应尽量避免在二层设置边门洞，若必须在二层布置边门洞时，则应予以特殊加强，边门洞外侧的小墙肢宽度不宜小于40厘米，并从构造上保证小墙肢与外墙板的可靠連接，使小墙肢与外墙共同受力，以减小小墙肢的应力集中。 3.地震区剪力墙布置还应注意以下几点：
(1) 纵横墙尽量拉通对直，以增加剪力墙的抵抗能力。
(2) 门窗洞口尽量上下各层对齐，使受力明确，当开洞不整齐时，受力不明确。
(3) 楼梯间一般不应布置在端开间或拐角开间，因为房屋角部扭转应力大，受力复杂。 三、框架－剪力墙结构的布置 1 剪力墙的数量
在框架－剪力墙结构中，剪力墙承受担了大部分水平荷载，并增加结构刚度，减少结构的侧向位移。日本曾通过震害调查说明框架剪力墙结构的破坏程度与剪力墙数量有关，并提出以“壁率”(剪力墙水平截面长度除以楼面面积，厘米/平方米)作为剪力墙的设置标准，震害表明，壁率大于15厘米/平方米的建筑物是安全的，壁率大于12厘米/平方米的建筑物大部分安全，而当壁率小于5厘米/平方米时，发生了严重破坏。在框架－剪力墙结构中可以用多加剪力墙的方法来减少结构位移， 2 剪力墙的间距
剪力墙间距和框架宽度的比值L/B是保证楼盖刚度的主要因素，其数量与楼盖结构类型和构造有关，与地震烈度有关，我国抗震规范规定，对现浇钢筋混凝土楼盖L/B不能大于4.0。 3 剪力墙的布置原则 （1） 在每个独立的结构单元，剪力墙的布置应尽量对称，刚度均匀； （2）剪力墙尽量在靠近建筑区段的两端布置；
（3）当楼盖水平刚度有变化时，最好在刚度变化处设置剪力墙； （4）为了取得较大的刚度，剪力墙最好連在一起； （5）剪力墙贯通全高。 四 筒体结构的布置
高规4.1.2条 高层建筑不应采用严重不规则的结构体系，并应符合下列要求：
1 应具有必要的承载能力、刚度和变形能力；
2 应避免因部分结构或构件的破坏而导致整个结构丧失承受重力荷载、风荷载和地震作用的能力； 3 对可能出现的薄弱部位，应采取有效措施予以加强。 高规4.1.3条 高层建筑的结构体系尚应符合下列要求：
1 结构的竖向和水平布置宜具有合理的刚度和承载力分布，避免因局部突变和扭转效应而形成薄弱
部位；
11
2 宜具有多道抗震防线。
高规4.1.4条 复杂高层建筑结构和混合结构设计，除应符合本章有关规定外，尚应符合本规程第10章和第11章的有关规定。
高规4.2 房屋适用高度和高宽比
/h，顶
点位移控制建筑总变形，其值过大将影响使用。而最大层间位移△μ/h往往大于△/H，为了防止墙体和装修的破坏主要要控制层间变形。在结构中各层的△μ/h值不相同，剪切型变形时，底层△μ/h值较大，弯曲型变形时，顶层△μ/h值较大，应当限制最大的△μ/h值小于允许值。
高规4.2.1条 钢筋混凝土高层建筑结构的最大适用高度和高宽比应分为A级和B级。B级高度高层建筑结构的最大适用高度和高宽比可较A级适当放宽其结构抗震等级、有关的计算和构造措施应相应加严，并应符合本规程有关条文的规定。
高规4.2.2条 A级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑的最大适用高度应符合表4.2.2－1的规定，具有较多短肢剪力墙的剪力墙结构的最大适用高度尚应符合本规程第7.1.2条的规定。框架－剪力墙、剪力墙和筒体结构高层建筑，其高度超过表4.2.2－1规定时为B级高度高层建筑。B级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑的最大适用高度应符合表4.2.2－2的规定
表4.2.2－1 A级高度钢筋混凝土高层建筑的最大适用高度（m） 结构体系 框架 框架－剪力墙 剪力墙 筒体
全部落地剪力墙 部分框支剪力墙 框架－核心筒 筒中筒 非抗震设计 70 140 150 130 160 200 抗震设防烈度 6度 7度 60 130 140 120 150 180 55 120 120 100 130 150 8度 45 100 100 80 100 120 9度 25 50 60 不应采用 70 80 侧向变形：高层建筑限制侧向变形包括两个方面：一是顶点位移△/H，一是层间位移△μ
70 40 35 30 板柱－剪力墙 不应采用 注：1 房屋高度指室外地面至主要屋面高度，不包括局部突出屋面的电梯机房、水箱、构架等高度； 2 表中框架不含异形柱框架结构；
3 部分框支剪力墙结构指地面以上有部分框支剪力墙的剪力墙结构；
4 平面和竖向均不规则的结构或ⅳ类场地上的结构，最大适用高度应适当降低； 5 甲类建筑，6、7、8度时宜按本地区抗震设防烈度提高一度后符合本表的要求9度时应专门研究； 6 9度抗震设防、房屋高度超过本表数值时，结构设计应有可靠依据，并采取有效措施。 表4.2.2－2 B级高度钢筋混凝土高层建筑的最大适用高度（m） 非抗震设计 抗震设防烈度 6度 7度 8度 框架－剪力墙 170 160 140 120 剪力墙 全部落地剪力墙 180 170 150 130 部分框支剪力墙 150 140 120 100 筒体 框架－核心筒 220 210 180 140 筒中筒 300 280 230 170 注：1 房屋高度指室外地面至主要屋面高度，不包括局部突出屋面的电梯机房、水箱、构架等高度； 2 部分框支剪力墙结构指地面以上有部分框支剪力墙的剪力墙结构；
3 平面和竖向均不规则的结构或ⅳ类场地上的结构，最大适用高度应适当降低；
4 平面和竖向均不规则的结构或ⅳ类场地上的结构，最大适用高度应适当降低； 5 当房屋高度超过本表数值时，结构设计应有可靠依据，并采取有效措施。
高规4.2.3条：A级高度钢筋混凝土高层建筑结构的高宽比不宜超过表4.2.3－1的数值；B级高度钢筋混凝土高层建筑结构的高宽比不宜超过表4.2.3－2的数值； 表4.2.3－1 结构体系 A级高度钢筋混凝土高层建筑结构适用的最大高宽比 非抗震设计 12
结构体系
抗震设防烈度 6度、7度 框架、板柱－剪力墙 框架－剪力墙 剪力墙 筒中筒、框架－核心筒 表4.2.3－1 非抗震设计 8 7 5 5 6 6 4 5 6 6 8度 3 4 5 5 9度 2 3 4 4 B级高度钢筋混凝土高层建筑结构适用的最大高宽比 抗震设防烈度 6度、7度 8度 6 高规4.3 结构平面布置 高规4.3.1条 在高层建筑的一个独立结构单元内，宜使结构平面形状间单、刚度和承载力分布均匀。
不应采用严重不规则的平面布置。
高规4.3.2条 高层建筑宜选用风作用效应较小的平面形状。
高规4.3.3条 抗震设计的A级高度钢筋混凝土高层建筑，其平面布置宜符合下列要求：
1 平面宜间单、规则、对称，减少偏心；
2 平面长度不宜过长，突出部分长度l 不宜过大…… 3 不宜采用角部重叠的平面形状或细腰形平面图形
高规4.3.4条 抗震设计的B级高度钢筋混凝土高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑，其平面布置应间单、规则，减少偏心。
高规4.3.5条 平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层结构间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层的1.4倍。结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。
高规4.3.6条 当楼板平面比较狭长、有较大的凹入和开洞而使楼板有较大削弱时，应在设计中考虑楼板削弱产生的不利影响。楼面凹入或开洞尺寸不宜大于楼面宽度的一半；楼板开洞总面积不宜超过楼面面积的30%；在扣除凹入或开洞后，楼板在任一方向的最小净宽度不宜小于5m，且开洞后每一边的楼板净宽度不应小于2m。
高规4.3.7条 草字头形、井字形等外伸长度较大的建筑，当中央部分楼、电梯间使楼板有较大削弱时，应加强楼板以及连接部位墙体的构造措施，必要时还可以在外伸段凹槽处设置连接梁或连接板， 高规4.3.8条 楼板开大洞削弱后，宜采取以下构造措施予以加强：
1 加厚洞口附近楼板，提高楼板的配筋率；采用双层双向配筋，或加配斜向钢筋； 2 洞口边缘设置边梁、暗梁；
3 在楼板洞口角部集中配置斜向钢筋。
高规4.3.9条 抗震设计时，高层建筑宜调整平面形状和结构布置，避免结构不规则，不设防震缝。当建筑物平面形状复杂而又无法调整其平面形状和结构布置使之成为较规则的结构时，宜设置防震缝将其划分为较间单的几个结构单元。
高规4.3.10条 设置防震缝时，应符合下列规定：
1 防震缝最小宽度应符合下列要求：
1） 框架结构房屋，高度不超过15m的部分可取70mm；超过15m 的部分，6度、7度、8度和9
度相应每增加高度5m 、4m、3m和2m，宜加宽20mm；
2） 框架－剪力墙结构房屋可按第一项规定数值的70%采用，剪力墙结构房屋可按第一项规定数
值的50%采用，但二者均不宜小于70mm。
2 防震缝两侧结构体系不同时，防震缝宽度应按不利的结构类型确定；防震缝两侧的房屋高度不同
时，防震缝宽度应按较低的房屋高度确定；
3 当相邻结构的基础存在较大沉降差时，宜增大防震缝的宽度；
4 防震缝宜沿房屋全高设置；地下室、基础可不设防震缝，但在与上部防震缝对应处应加强构造和
连接；
5 结构单元之间或主楼与裙房之间如无可靠措施，不应采用牛腿托梁的做法设置防震缝。
13
高规4.3.11条 抗震设计时，伸缩缝、沉降缝的宽度均应符合本规程第4.3.10条防震缝最小宽度的要求。 高规4.3.12条 高层建筑结构伸缩缝的最大间距宜符合表4.3.12的规定。
表4.3.12 伸缩缝的最大间距 结构体系 施工方法 最大间距（m） 框架结构 现浇 55 剪力墙结构 现浇 45 注：1.框架－剪力墙的伸缩缝间距可根据结构的具体布置情况取表中框架结构与剪力墙结构之间的数值；
2.当屋面无保温或隔热措施、混凝土的收缩较大或室内结构因施工外露时间较长时，伸缩缝间距应适当减小；
3.位于气候干燥地区、夏季炎热且暴雨频繁地区的结构，伸缩缝的间距应适当减小。
高规4.3.13条 当采用下列构造措施和施工措施减少温度和混凝土收缩对结构的影响时，可适当放宽伸缩缝的间距。
1 顶层、底层、山墙和纵墙端开间等温度变化影响较大的部位提高配筋率； 2 顶层加强保温隔热措施，外墙设置外保温层；
3 每30～40m间距留出施工后浇带，带宽800～1000mm，钢筋采用搭接接头，后浇带混凝土宜在两
个月后浇灌；
4 顶部楼层改用刚度较小的结构形式或顶部设局部温度缝，将结构划分为长度较短的区段； 5 采用收缩小的水泥、减少水泥用量、在混凝土中加入适宜的外加剂； 6 提高每层楼板的构造配筋率或采用部分预应力结构。
温度应力：由温度变化引起的结构内力称温度应力，它在房屋的长度方向和高度方向都会产生影响。造成温度应力的温差有三种：
(1) 季节温差；
(2) 内外温差，指房屋在使用期间，由于室内外不同的气温，在构件内外表面间所产生的温差；
(3) 日照温差，指房屋在使用期间向阳面与背阳面之间的温差。
混凝土的线胀系数为1.0×10 ，收缩值为3×10。在高层建筑中，由于长度引起的温度应力的危害在房屋的底部数层和顶部数层较为明显，常可在底部或顶部看到温度收缩裂缝。
温度差对房屋竖向的影响，当房屋高度超过30∽40层时，就应考虑温度作用。温度变化在竖向结构中形成的伸长和缩短会对相邻构件产生影响，会对外墙、隔墙等填充材料产生影响，而影响较大的是在高度较大建筑物的顶部数层。
控制温度变形的措施：
(1) 若楼盖结构与柱之间做成铰接，变形不受约束，内应力就等于零。但这将大大削弱结构的整体刚度，一般是不允许的，若加大横梁刚度，完全限制变形，则内应力最大，为此需要增加材料用量。因此，应采取介乎两者之间的措施，考虑隔墙与房屋装修可能承受的相对变位及梁柱强度允许值，采用部分约束来调整变形和内应力的大小。这种方法在国外的工程实践中应用较为广泛。
(2) 可在房屋顶部设刚性桁架，用以消除内外柱间的变位差并担负温度应力。
(3) 将梁刚度减小，允许柱子有较大的伸长缩短变形，此时可以减小温度应力，而在隔断墙与梁柱的連接处留有足夠的缝隙，即使产生较大变形，也不致开裂。 （5） 采用保温隔热材料控制外柱和外墙的温度。
-5
-4
高规4.4 结构竖向布置
高规4.4.1条 高层建筑的竖向体型宜规则、均匀，避免有过大的外挑和内收。结构的侧向刚度宜下大上小，逐渐均匀变化，不应采用竖向布置严重不规则的结构。
高规4.4.2条 抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的70%或其
上相邻三层侧向刚度平均值的80%。
高规4.4.3条 A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的75%。
注：楼层层间抗侧力结构受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该层全部柱及剪力墙的受
剪承载力之和。
高规4.4.4条 抗震设计时，结构竖向抗侧力构件宜上下连续贯通。
14
高规4.4.5条 抗震设计时，当结构上部楼层收进部位到室外地面的高度H1与房屋高度H之比大于0.2
时，上部楼层收进后的水平尺寸B1不宜小于下部楼层水平尺寸B的0.75倍；当上部结构楼层相对于下部楼层外挑时，下部楼层的水平尺寸B不宜小于上部楼层水平尺寸B1（含外挑部分）的0.9倍，且水平外挑尺寸a不宜大于4m。
高规4.4.6条 结构顶层取消部分墙、柱形成空旷房间时，应进行弹性动力时程分析计算并采取有效构造措施。
高规4.4.7条 高层建筑宜设地下室。
高规4.5 楼盖结构
高规4.5.1条 房屋高度超过50m时，框架－剪力墙结构、筒体结构及本规程第10章所指的复杂高层建
筑结构应采用现浇楼盖结构，剪力墙结构和框架结构宜采用现浇楼盖结构。 高规4.5.2条 现浇楼盖的混凝土强度等级不宜低于C20、不宜高于C40。
高规4.5.3条 房屋高度不超过50m时，8、9度抗震设计的框架－剪力墙结构宜采用现浇楼盖结构；6、7度抗震设计的框架－剪力墙结构可采用装配整体式楼盖，且应符合下列要求：
1 楼盖每层宜设置钢筋混凝土现浇层。现浇层厚度不应小于50mm，混凝土强度等级不应低于C20，不宜高于C40，并应双向配置直径6～8mm、间距150～200mm的钢筋网，钢筋应锚固在剪力墙内；
2 楼盖的预制板板缝宽度不宜小于40mm，板缝大于40mm时应在板缝内配置钢筋，并宜贯通整个结构单元。预制板板缝、板缝梁的混凝土强度等级应高于预制板的混凝土强度等级，且不应低于C20。 高规4.5.4条 房屋高度不超过50m的框架结构或剪力墙结构，当采用装配式楼盖时，应符合下列要求：
1 本规程第4.5.3条第2款的规定；
2 预制板搁置在梁上或剪力墙上的长度分别不宜小于35mm和25mm； 3 预制板板端宜预留胡子筋，其长度不宜小于100mm；
4 预制板板孔堵头宜留出不小于50mm的空腔，并采用强度等级不低于C20混凝土浇灌密实。
高规4.5.5条 高规4.6.1条 高规4.6.1条
高规4.6 水平位移限值和舒适度要求
高规4.6.1条 在正常使用条件下，高层建筑结构应具有足够的刚度，避免产生过大的位移而影响结构
的承载力、稳定性和使用要求。
高规4.6.2条 正常使用条件下的结构水平位移按本规程第3章规定的风荷载、地震作用和第5章规定的弹性方法计算。
高规4.6.3条 按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比△μ/h宜符合以下规定：
1 高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比△μ/h不宜大于表4.6.3的限值； 2 高度等于或大于250m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比△μ/h不宜大于1/500；
3 高度在150m～250m之间的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比△μ/h的限值按本条第一款和第二款的限值线性插入取用。
注：楼层层间最大位移△μ以楼层最大的水平位移差计算，不扣除整体弯曲变形。抗震设计时，本条规定的楼层位移计算不考虑偶然偏心的影响。
表4.3.6 楼层层间最大位移与层高之比的限值； 结构类型 框架 框架-剪力墙、框架-核心筒、板柱-剪力墙 筒中筒、剪力墙 框支层 △μ/h限值 1/550 1/800 1/1000 1/1000 注：楼层层间最大位移△μ以楼层最大的水平位移差计算，不扣除整体弯曲变形。抗震设计时，本条规定的楼层位移计算不考虑偶然偏心的影响。
高规4.6.4条 高层建筑结构在罕遇地震作用下薄弱层弹塑性变形验算，应符合下列规定：
1 下列结构应进行弹塑性变形验算：
1）7～9度时楼层屈服强度系数小于0.5的框架结构； 2）甲类建筑和9度抗震设防的乙类建筑结构；
15
3）采用隔震和消能减震技术的建筑结构。
2 下列结构宜进行弹塑性变形验算：
1） 本规程表3.3.4所列高度范围且不满足本规程第4.4.2～4.4.5条规定的高层建筑结构； 2） 7度Ⅲ、Ⅳ类场地和8度抗震设防的乙类建筑结构； 3） 板柱－剪力墙结构。
注：楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力与按罕遇地震作用
计算的楼层弹性地震剪力的比值。
高规4.6.5条 结构薄弱层（部位）层间弹塑性位移应符合下式要求： △Up≤[θp]h
式中 △Up－层间弹塑性位移；
[θp]－层间弹塑性位移角限值，可按表4.6.5采用；对框架结构，当轴压比小于0.40时，可提高
10%；当柱子全高的箍筋构造采用比本规程中框架柱箍筋最小含箍特征值大30%时，可提高20%，但累计不超过25%；
h－层高
表4.6.5 层间弹塑性位移角限值 结构类别 [θp] 框架结构 1/50 框架－剪力墙结构、框架－核心筒、板柱－剪力墙结构 1/100 剪力墙结构和筒中筒结构 1/120 框支层 1/120 高规4.6.6条 高度超过150m的高层建筑结构应具有良好的使用条件，满足舒适度要求，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009规定的10年一遇的风荷载取值计算的顺风向与横风向结构顶点最大加速度αmax不应超过表4.6.6的限值。必要时，可通过专门风洞试验结果计算确定顺风向与横风向结构顶点最大加速度αmax，且不应超过表4.6.6的限值。
表4.6.6 结构顶点最大加速度限值αmax 使用功能 Αmax（m/s2） 隹宅、公寓 0.15 办公、旅馆 0.25 高层建筑物在风荷载作用下将产生振动，过大的振动加速度将使在高楼内居住的人们感觉不舒适，甚至不能忍受，两者的
高规4.7 构件承载力设计表达式 高规4.8 抗震等级
高规4.8.1条 各抗震设防类别的高层建筑结构，其抗震措施应符合下列要求：
1 甲类、乙类建筑：当本地区的抗震设防烈度为6～8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求；当本地区的设防烈度为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。当建筑场地为Ⅰ类时，应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施；
2 丙类建筑：应符合本地区抗震设防烈度的要求。当建筑场地为Ⅰ类时，除6度外，应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施。
高规4.8.2条 抗震设计时，高层建筑钢筋混凝土结构构件应根据设防烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。A级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表4.8.2确定。当本地区的设防烈度为9度时，A级高度乙类建筑的抗震等级应按本规程第4.8.3条规定的特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施。
注：本规程“特一级和一、二、三、四级”即“抗震等级为特一级和一、二、三、四级”的简称。
表4.8.2 A级高度的高层建筑结构抗震等级
结构类型 高度(m) 框架 6度 ≤30 〉30 四 三 烈度 7度 ≤30 〉30 三 二 框架
8度 9度 ≤30 〉30 ≤25 二 一 一 16
框架-剪力墙 高度(m) 框架 剪力墙 ≤60 四 三 〉60 三 ≤60 三 二 〉60 二 ≤60 二 一 〉60 ≤50 一 一 一 一 高度(m) ≤80 〉80 ≤80 〉80 ≤80 〉80 ≤60 剪力墙 四 三 三 二 二 一 一 非底部加强部位四 三 三 二 二 不应 剪力墙 采用 框支剪力墙 底部加强部位剪三 二 二 一 力墙 框支框架 二 二 一 一 框架-框架 三 二 一 一 核心筒 核心筒 二 二 一 一 筒体 核心筒 外筒 三 二 一 一 内筒 板柱-剪力墙 板柱的柱 三 二 一 不应 采用 剪力墙 二 二 二 注：1 接近或等于高度分界时，应结合房屋不规则程度及场地、地基条件适当确定抗震等级； 2 底部带转换层的筒体结构，其框支框架的抗震等级应按表中框支剪力墙结构的规定采用； 3 板柱－剪力墙结构中框架的抗震等级应与表中“板柱的柱”相同。
高规4.8.3条 抗震设计时，B级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表4.8.3确定。
表4.8.3 B级高度的高层建筑结构抗震等级 结构类型 烈度 6度 7度 8度 剪力墙 框架－剪力墙 剪力墙 框支剪力墙 框架－核心筒 筒中筒 框架 剪力墙 剪力墙 非底部加强部位剪力墙 底部加强部位剪力墙 框支框架 框架 筒体 外筒 二 二 二 二 一 一 二 二 二 一 一 一 一 一 特一 一 一 一 一 特一 一 一 特一 特一 一 特一 特一 内筒 二 一 特一 注：底部带转换层的筒体结构，其框支框架和底部加强部位筒体的抗震等级应按表中框支剪力墙结构的规定采用。
高规4.8.4条 建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）时各类建筑的要求采取抗震构造措施。
高规4.8.5条 抗震设计的高层建筑，当地下室顶层作为上部结构的嵌固端时，地下一层的抗震等级应按上部结构采用，地下一层以下结构的抗震等级可根据具体情况采用三级或四级，地下室柱截面每侧的纵向钢筋面积除应符合计算要求外，不应少于地上一层对应柱每侧纵向钢筋面积的1.1倍；地下室中超出上部主楼范围且无上部结构的部分，其抗震等级可根据具体情况采用三级或四级。9度抗震时，地下室结构的抗震等级不应低于二级。
高规4.8.6条 抗震设计时，与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级；主楼结构在裙房顶部上、下各一层应适当加强抗震构造措施。 抗震设防烈度
按国家规定的权限批准作为一个地区抗震设防依据的地震烈度。 抗震设防类别
建筑应根据其使用功能的重要性分为甲类、乙类、丙类、丁类四个抗震设防类别。
17
甲类建筑：应属于重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害的建筑； 乙类建筑：应属于地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的建筑； 丙类建筑：应属于除甲、乙、丁类以外的一般建筑； 丁类建筑：应属于抗震次要建筑。 抗震设防标准
各抗震设防类别建筑的抗震设防标准，应符合下列要求：
1
甲类建筑；地震作用应高于本地区抗震设防烈度的要求，其值应按批准的地震安全性评价结果确定；抗震措施，当抗震设防烈度为6～8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。 2
乙类建筑，地震作用应符合本地区抗震设防烈度的要求；抗震措施，一般情况下，当抗震设防烈度为6～8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求；地基基础的抗震措施，应符合有关规定。 对较小的乙类建筑，当其结构改用抗震性能较好的结构类型时，应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震措施。 3
丙类建筑，地震作用和抗震措施均应符合本地区抗震设防烈度的要求。
4 丁类建筑，一般情况下，地震作用仍应符合本地区抗震设防烈度的要求；抗震措施应允许比本
地区抗震设防烈度的要求适当降低，但抗震设防烈度为6度时不应降低。
框架抗震等级、抗震墙抗震等级
钢筋混凝土房屋应根据烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。丙类建筑的抗震等级应按下表确定。
高规4.9 构造要求
高规4.9.1条 房屋高度大、柱距较大而柱中轴力较大时，宜采用型钢混凝土柱、钢管混凝土柱，或采
用高强度混凝土柱。
高规4.9.2条 高层建筑结构中，抗震等级为特一级的钢筋混凝土构件，除应符合一级抗震等级的基本要求外，尚应符合下列规定：
1 框架柱应符合下列要求：
1）宜采用型钢混凝土柱或钢管混凝土柱；
2）柱端弯矩增大系数ηc、柱端剪力增大系数ηvc应增大20%；
3）钢筋混凝土柱柱端加密区最小配箍特征值λv应按本规程表6.4.7数值增大0.02采用；全部纵
向钢筋最小构造配筋百分率，中、边柱取1.4%，角柱取1.6%。
2 框架梁应符合下列要求：
1）梁端剪力增大系数ηvb应增大20%；
2）梁端加密区箍筋构造最小配箍率应增大10%。 3 框支柱应符合下列要求：
1）宜采用型钢混凝土柱或钢管混凝土柱；
2）底层柱下端及与转换层相连的柱上端的弯矩增大系数取1.8，其余层柱端弯矩增大系数ηc应增大20%；柱端剪力增大系数ηvc应增大20%；地震作用产生的柱轴力增大系数取1.8，但计算柱轴压比时可不计该项增大；
3）钢筋混凝土柱柱端加密区最小配箍特征值λv应按本规程表6.4.7的数值增大0.03采用，且箍筋体积配箍率不应小于1.6%；全部纵向钢筋最小构造配筋百分率取1.6%。
18
4 筒体、剪力墙应符合下列要求：
1）底部加强部位及其上一层的弯矩设计值应按墙底截面组合弯矩计算值的1.1倍采用，其他部位可按墙肢组合弯矩计算值的1.3倍采用；底部加强部位的剪力设计值，应按考虑地震作用组合的剪力计算值的1.9倍采用，其他部位的剪力设计值，应按考虑地震作用组合的剪力计算值的1.2倍采用；
2）一般部位的水平和竖向分布钢筋最小配筋率应取为0.35%，底部加强部位的水平和竖向分布钢筋最小配筋率应取为0.40%；
3）约束边缘构件纵向钢筋最小构造配筋百分率应取为1.4%，配箍特征值宜增大20%；构造边缘构件纵向钢筋的配筋率不应小于1.2%；
4）框支剪力墙结构的落地剪力墙底部加强部位边缘构件宜配置型钢，型钢宜向上、下各延伸一层。 5 剪力墙和筒体的连梁应符合下列求：
1）当跨高比不大于2时，宜配置交叉暗撑； 2）当跨高比不大于1时，应配置交叉暗撑；
3）交叉暗撑的计算和构造宜符合本规程第9.3.8条的规定。
高规4.9.3条 高层建筑结构应采取以下措施减少非荷载作用影响：
1 减少水泥用量和水灰比、掺入合适的外加剂、改善水泥和骨料的质量、适当提高结构构件的构造
配筋率、降低混凝土终凝温度、高湿度养护，减少混凝土收缩应变；
2 改善使用环境，避免主体结构构件外露，做好外墙、屋面的保温隔热或采用建筑幕墙，减小内部
结构构件与周边结构构件的温差，减小结构温度内力；
3 避免基础产生较大不均匀差异沉降，减小由此引起的结高规4.6.5条。 高规4.9.4条 高层建筑室内填充墙宜采用各类轻质隔墙。
高规4.9.5条 150m以上的高层建筑外墙宜采用各类建筑幕墙，其填充墙、外墙非结构构件宜与主体结构柔性连接，以适应主体结构的变形。
高规5 高规5.1 高规5.2 高规5.3 高规5.4 结构计算分析 一般规定 计算参数 计算简图处理
重力二阶效应及结构稳定
2
2
高层分析：高层建筑结构的稳定和倾覆验算。
高层建筑结构类似于竖向悬臂构件。中心受压的悬臂构件的欧拉临界荷载为 Pc =πEJ/4H
高层建筑结构整体作为一根竖向悬臂构件，并不是中心受压的，它承载很大的悬臂弯矩。而且上式还没有考虑材料的非弹性变形导致降低临界荷载的影响，考虑弯矩和非弹性变形影响时，压弯杆件的临界力就比上式所示的欧拉临界力小得多。西德钢结构设计规范规定：压弯构件的设计轴力，不得超过欧拉临界力的1/10。混凝土材料的非弹性变形影响可能比钢结构还要大些，所以，钢筋混凝土高层建筑结构的顶端等效
2
竖向荷载Peq，规定不得超过上式所示的欧拉临界荷载的(1/2π)，即
2
Peq≦ΣEIcq/8H 式中 H一建筑结构总高度；
ΣEIcq/一验算方向抗侧力结构等效刚度之和； Peq一顶端等效竖向荷载。
顶端等效竖向荷载的意义为：将实际作用在每个楼层的荷载Pi(i=1,2,…,m)，按稳定等效的条件，全部
折算成一个作用在建筑结构顶端的集中载Peq，根据弹性稳定理论，顶端等效竖向集中荷载的计算公式为 Peq=1/ H2 (ΣPiHi2) 式中 Pi一第i楼层的竖向荷载；
Hi一第i楼层距基础面的高度
当各层的竖向荷载沿建筑物高度基本上均匀分布时，式Peq=1/ H2 (ΣPiHi2)可简化为 Peq=1/ 3 (ΣPi+P)
式中 P一除去作为均匀分布竖向荷载部分以外的附加顶端集中荷载。
工程经验和大量的比较计算均说明：高宽比不超过5的高层建筑结构，其整体稳定性是足夠的，不必
2
验算。所以，设计中仅要求对高宽比大于5的高层建筑结构，按式Peq≦ΣEIcq/8H验算整体稳定性。 高层建筑还应作抗倾覆的验算。取设计所用的水平荷载对基础边缘基跟点的矩作为倾覆力矩Mo，建筑物各部分的重力荷载对基跟 点的矩就是稳定力矩Ms。计算稳定力矩Ms时，恒载取90%，楼面活荷载
19
取50%。要求稳定力矩Ms不小于倾覆力矩Mo，即 Ms/Mo≥1.0
设计经验表明：当建筑物高宽比小于5时，一般都能满足式Ms/Mo≥1.0的要求，但当设防烈度为9度，建筑物高宽比接近5时，就已经有可能不满足式Ms/Mo≥1.0的要求了。
高规5.5 高规5.6 高规6 高规6.1 薄弱层弹塑性变形计算
荷载效应和地震作用效应的组合 框架结构设计 一般规定
高规6.1.1条 框架结构应设计成双向梁柱抗侧力体系。主体结构除个别部位外，不应采用铰接。 高规6.1.2条 抗震设计的框架结构不宜采用单跨框架。
高规6.1.3条 框架梁柱中心线宜重合。当梁柱中心线不能重合时，在计算时应考虑偏心对梁柱节点核
心区受力和构造的不利影响，以及梁荷载对柱子的偏心影响。
梁、柱中心线之间的偏心距，9度抗震设计时不应大于柱截面在该方向宽度的1/4；非抗震设计和6～8度抗震设计时不宜大于柱截面在该方向宽度的1/4，如偏心距大于该方向柱宽的1/4时，可采取增设梁的水平加腋等措施。设置水平加腋后，仍须考虑梁柱偏心的不利影响。…..
高规6.1.4条 框架结构的填充墙及隔墙宜选用轻质墙体。抗震设计时，框架结构如采用砌体填充墙，其布置应符合下列要求：
1 避免形成上、下层刚度变化过大； 2 避免形成短柱；
3 减少因抗侧刚度偏心所造成的扭转。
高规6.2 截面设计
高规6.3 框架梁构造要求
高规6.3.1条 框架梁的主梁截面高度hb可按(1/10～1/18) lb确定, lb为主梁计算跨度；梁净跨与截面高
度之比不宜小于4。梁的截面宽度不宜小于200mm，梁截面的高宽比不宜大于4。
当梁高较小或采用扁梁时，除验算其承载力和受剪截面要求外，尚应满足刚度和裂缝的有关要求。在计算梁的挠度时，可扣除梁的合理起拱值；对现浇梁板结构，宜考虑梁受压翼缘的有利影响。 高规6.3.2条 框架梁设计应符合下列要求：
1 抗震设计时，计入受压钢筋作用的梁端截面混凝土受压区高度与有效高度之比值，一级不应大于
0.25；二、三级不应大于0.35；
2 纵向受拉钢筋的最小配筋率ρmin(%)，非抗震设计时，不应小于0.2和45ft/fy二者的较大值；抗
震设计时，不应小于表6.3.2-1规定的数值；
表6.3.2-1 梁纵向受拉钢筋最小配筋百分率ρmin(%) 抗震等级 一级 二级 三、四级 混凝土标号 C20 ft=1.10 C25 ft=1.27 C30 ft=1.43 C35 ft=1.57 梁中位置 支座(取较大值) 0.4和80ft/fy 0.3和65ft/fy 0.25和55ft/fy 跨中(取较大值) 0.3和65ft/fy 0.25和55ft/fy 0.2和45ft/fy中 梁支座纵向受拉钢筋最小配筋量mm2(抗震等级三级) 钢筋种类 55ft/fy HRB335 HRB335 HRB335 HRB335 0.2017 0.2328 0.2622 0.2878 梁截面高度为下列数值时的最小配筋mm2(梁宽250) 400 450 500 250 281 313 250 281 313 262 295 328 288 324 360 550 344 344 361 396 600 375 375 393 432 650 406 406 426 468 700 438 438 459 504 750 469 469 492 540 800 500 500 524 576 3 抗震设计时，梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%；
梁跨中纵向受拉钢筋最小配筋量mm2(抗震等级三级) 混凝土标号 C20 ft=1.10 C25 ft=1.27
钢筋种类 45ft/fy HRB335 HRB335 0.1650 0.1905 梁截面高度为下列数值时的最小配筋mm2(梁宽250) 400 450 500 550 600 650 700 750 800 850 900 200 225 250 275 300 325 350 375 400 425 450 200 225 250 275 300 325 350 375 400 425 450 20
C30 ft=1.43 HRB335 0.2145 215 241 268 295 322 349 375 402 429 456 483 C35 ft=1.57 HRB335 0.2355 236 265 294 324 353 383 412 442 471 500 530 4 抗震设计时，梁端截面的底面和顶面纵向钢筋截面面积的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5；二、三级不应小于0.3；
5 抗震设计时，梁端箍筋加密区长度、箍筋最大间距和最小直径应符合表6.3.2-2的要求；当梁端纵向钢筋配筋率大于2%时，表中箍筋最小直径应增大2mm。
表 6.3.2-2 梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径 抗震等级 加密区长度(取较大值)(mm) 箍筋最大间距(取最小值)(mm) 箍筋最小直径(mm) 一级 2.0hb, 500 hb/4, 6d, 100 10 二级 1.5hb, 500 hb/4, 8d, 100 8 三级 1.5hb, 500 hb/4, 8d, 150 8 四级 1.5hb, 500 hb/4, 8d, 150 6 注：d为纵向钢筋直径，hb为梁截面高度 高规6.3.3条 梁的纵向钢筋配置，尚应符合下列规定：
1 沿梁全长顶面和底面应至少各配置两根通长的纵向钢筋，一、二级抗震设计时钢筋直径不应小于14mm，且分别不应小于梁两端顶面和底面纵向配筋中较大截面面积的1/4；对三、四级抗震设计和非抗震设计时钢筋直径不应小于12mm。
条文解释：沿梁全长需配置一定数量的通长钢筋是考虑框架梁在地震作用过程中反弯点位置可能变化。这里“通长”的含义是保证梁各个部位的这部分钢筋都能发挥其受拉承载力。
2 一、二级抗震等级的框架梁内贯通中柱的每根纵向钢筋直径，对矩形截面柱，不宜大于柱在该方向截面尺寸的1/20；对圆形截面柱，不宜大于纵向钢筋所在位置柱截面弦长的1/20 高规6.3.4条 抗震设计时，框架梁的箍筋尚应符合下列构造要求：
1 框架梁沿梁全长箍筋的面积配筋率应符合下列要求： 一级 ρsv≥0.30f t/fyv 二级 ρsv≥0.28 f t/fyv 三、四级 ρsv≥0.26 f t/fyv
式中： ρsv=AsV/bs一框架梁沿梁全长箍筋的面积配筋率。
fyv---箍筋抗拉强度设计值，按 fy值采用；
AsV---配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积： AsV=nAsV1，此处，n为在同一截面内箍筋的肢数， AsV1为单肢箍筋的截面面积； S---沿构件长度方向的箍筋间距
2 第一个箍筋应设置在距支座边缘50mm处；
3 在箍筋加密区范围内的箍筋肢距：一级不宜大于200mm和20倍箍筋直径的较大值；二、三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值；四级不宜大于300mm。
4 箍筋应有1350弯钩，弯钩端头直段长度不应小于10倍的箍筋直径和75mm的较大值；
5 在纵向钢筋搭接长度范围内的箍筋间距，钢筋受拉时不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm；钢筋受压时不应大于搭接钢筋较小直径的10倍，且不应大于200mm； 6 框架梁非加密区箍筋最大间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。
梁全长箍筋配筋率ρsv参考值(梁宽250) 混凝土标号 钢筋种类 0.26ft/fy 双肢Φ8α200 四肢Φ8α200 双肢Φ10α200 四肢Φ10α200 C20 ft=1.10 HPB235 0.001362 0.002012 0.004024 0.00314 0.00628 C25 ft=1.27 HPB235 0.001572 双肢Φ6α200 四肢Φ6α200 双肢Φ12α200 四肢Φ12α200 C30 ft=1.43 HPB235 0.001770 0.001132 0.002264 0.004524 0.009048 C35 ft=1.57 HPB235 0.001943 Φ6AsV1=28.3 Φ8AsV1=50.3 Φ10AsV1=78.5 Φ12AsV1=113.1 高规6.3.5条 非抗震设计时，框架梁箍筋配筋构造应符合下列规定：
1 应沿梁全长设置箍筋；
2 截面高度大于800mm 的梁，其箍筋直径不宜小于8mm；其余截面高度的梁不应小于6mm。在 受力钢筋搭接长度范围内，箍筋直径不应小于搭接钢筋最大直径的0.25倍；
3 箍筋间距不应大于表6.3.5的规定；在纵向受拉钢筋的搭接长度范围内，箍筋间距尚不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm；在纵向受压钢筋的搭接长度范围内，箍筋间距尚不应大于搭接钢筋较小直径的10倍，且不应大于200mm；
表6.3.5 非抗震设计梁箍筋最大间距(mm) hb (mm) V
21
V〉0.7 f t bh0 V≤0.7 f t bh0 hb≤300 150 200 300〈hb≤500 200 300 500〈hb≤800 250 350 hb〉800 300 400 4 当梁的剪力设计值大于0.7 f t bh0时，其箍筋面积配筋率应符合下式要求： ρsv≥0.264f t/fyv
5 当梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时，其箍筋配置尚应符合下列要求：
1) 箍筋直径不应小于纵向受压钢筋最大直径的0.25倍； 2) 箍筋应做成封闭式；
3) 箍筋间距不应大于15d且不应大于400mm；当一层内的受压钢筋多于5根且直径大于18mm
时，箍筋间距不应大于10d(d为纵向受压钢筋的最小直径)；
4) 当梁截面宽度大于400mm且一层内的纵向受压钢筋多于3根时，或当梁截面宽度不大于
400mm但一层内的纵向受压钢筋多于4根时，应设置复合箍筋。
高规6.3.6条 框架梁的纵向钢筋不应与箍筋、拉筋及预埋件等焊接。
高规6.4.1条 柱截面尺寸宜符合下列要求：
高规6.4 框架柱构造要求
1 矩形截面柱的边长，非抗震设计时不宜小于250mm，抗震设计时不宜小于300mm，圆柱截面直径不宜小于350mm；
2. 柱剪跨比宜大于2；
3 柱截面高宽比不宜大于3。
条文解释：剪跨比是反映柱截面所承受的弯矩与剪力相对大小的一个参数，表示为：
λ=M/(Vh0)
V---取与M对应的剪力设计值；
h0---柱截面有效高度；当框架结构中的框架柱的反弯点在柱层高范围内时，可取λ=Hn/(2h0 M---宜取柱上、下端考虑地震作用组合的弯矩设计值的较大值；)，此处，Hn为柱净高；当λ
〈1.0时，取λ=1.0；当λ〉3.0时，取λ=3.0；
剪跨比是影响钢筋混凝土柱破坏形态的最重要的因素，剪跨比较小的柱子都会出现斜裂缝而导致剪切破坏。通常用配置横向钢筋(箍筋)的办法以避免过早出现剪切破坏。通过研究，大致得到如下规律：
剪跨比λ〉2时，称为长柱，只要按照构造配置横向钢筋，一般都发生弯曲破坏。 剪跨比λ≤2时，称为短柱，多数会出现剪切形的破坏。但当提高混凝土强度或配有足够的横向钢筋，也可能出现延性较好的剪切受压破坏。当受拉钢筋配筋率过大时，则可能出现粘结型破坏。一般在短柱中应当计算斜截面抗剪强度，并限制纵筋含钢率。
剪跨比λ≤1.5时，称为极短柱，一般都会发生剪切斜拉破坏，抗震性能不好。设计时应发尽量避免这种极短柱，否则需要采取特殊措施。
由于框架柱中反弯点大都接近中点，为设计方便，常常用柱长细比近似表示剪跨比的影响。
因为 λ=M/(Vh0)≈L/2H 所以 当L/H≥4时为长柱
3〈L/H≤4时为短柱 L/H≤3时为极短柱
高规6.4.2条 抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比N/( fcA)不宜超过表6.4.2的规定；对于ⅳ类场地上较高的高层建筑，柱轴压比限值应适当减小。
表6.4.2 柱轴压比限值 结构类型 框架结构 板柱—剪力墙、框架-剪力墙、框架-核心筒、筒中筒 一级 0.70 0.75 抗震等级 二级 0.8 0.85 三级 0.9 0.95 部分框支剪力墙 0.60 0.70 -- 注：1 轴压比N/( fcA)指考虑地震作用组合的轴压力设计值N与柱全截面面积A和混凝土轴心抗压强度设计值fc乘积之比值；对不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值。
2 表内数值适用于混凝土强度等级不高于C60的柱。当混凝土强度等级为C65～C70时，轴压比限
值应比表中数值降低0.05；当混凝土强度等级为C75～C80时，轴压比限值应比表中数值降低0.10；
3 表内数值适用于剪跨比大于2的柱。剪跨比不大于2但不小于1.5的柱，其轴压比限值应比表中
22
数值减小0.05；剪跨比小于1.5的柱，其轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施；
4 当沿柱全高采用井字复合箍，箍筋间距不大于100mm、肢距不大于200mm、直径不小于12mm
时，柱轴压比限值可增加0.10；当沿柱全高采用复合螺旋箍，箍筋螺距不大于100 mm、肢距不大于200 mm、直径不小于12mm时，柱轴压比限值可增加0.10；当沿柱全高采用连续复合螺旋箍，且螺距不大于80 mm、肢距不大于200 mm、直径不小于10mm时，柱轴压比限值可增加0.10。以上三种配箍类别的含箍特征值应按增大的轴压比由本规程表6.4.7确定；
5 当柱截面中部设置由附加纵向钢筋形成的芯柱，且附加纵向钢筋的截面面积不小于柱截面面积的
0.8%时，柱轴压比限值可增加0.05。当本项措施与注4的措施共同采用时，柱轴压比限值可比表中数值增加0.15，但箍筋的配箍特征值仍可按轴压比增加0.10的要求确定； 6 附注第4、5两款之措施，也适用于框支柱； 7 柱轴压比限值不应大于1.05。
高规6.4.3条 柱纵向钢筋和箍筋配置应符合下列要求： 1 柱全部纵向钢筋的配筋率，不应小于表6.4.3-1的规定值，且柱截面每一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2%；抗震设计时，对Ⅳ类场地上较高的高层建筑，表中数值应增加0.1；
表6.4.3-1 柱纵向钢筋最小配筋百分率(%) 柱类型 中柱、边柱 角柱 一级 1.0 1.2 0.8 1,0 抗震等级 二级 三级 0.7 0,9 四级 0.6 0,8 0.6 0.8 0.8 非抗震 框支柱 1.2 1.0 － － 注：（1） 当混凝土强度等级大于C60时，表中的数值应增加0.1； （2） 当采用HRB400、RRB400级钢筋时，表中数值应允许减小0.1。
2 抗震设计时，柱箍筋在规定的范围内应加密，加密区的箍筋间距和直径，应符合下列要求：
1）一般情况下，箍筋的最大间距和最小直径，应按表6.4.3-2 采用；
表6.4.3-2 柱端箍筋加密区的构造要求 抗震等级 一级 二级 三级 箍筋最大间距(mm) 6d和100的较小值 8d和100的较小值 8d和150(柱根100)的较小值 箍筋最小直径(mm) 10 8 8 四级 8d和150(柱根100)的较小值 6(柱根8) 注：1 d为柱纵向钢筋直径（mm）； 2 柱根指框架柱底部嵌固部位。
2) 二级框架柱箍筋直径不小于10mm、肢距不大于200MM时，除柱根外最大间距应允许采用150mm；三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时，箍筋最小直径应允许采用6mm：四级框架柱的剪跨比不大于2或柱中全部纵向钢筋的配筋率大于3%时，箍筋直径不应小于8MM；
3）剪跨比不大于2的柱，箍筋间距不应大于100mm；一级时尚不应大于6倍的纵向钢筋直径。
高规6.4.4条 柱的纵向钢筋配置，尚应满足下列要求：
1 抗震设计时，宜采对称配筋；
2 抗震设计时，截面尺寸大于400mm的柱，其纵向钢筋的间距不宜大于200mm。非抗震设计时，柱纵向钢筋间距不应大于350mm; 柱纵向钢筋净距均不应小于50mm；
3 全部纵向钢筋的配筋率，非抗震设计时不宜大于5%、不应大于6%，抗震设计时不应大于5%； 4 一级且剪跨比不大于2的柱，其单侧纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于1.2%；
5 边柱、角柱及剪力墙端柱考虑地震作用组合产生小偏心受拉时，柱内纵筋总截面面积应比计算值
增加25%。
高规6.4.5条 柱的纵筋不应与箍筋、拉筋及预埋件等焊接。
高规6.4.6条 抗震设计时，柱箍筋加密区的范围应符合下列要求：
1 底层柱的上端和其他各层柱的两端，应取矩形截面柱之长边尺寸（或园形截面柱之直径）、柱净高之1/6和500mm三者之最大值范围；
2 底层柱刚性地面上、下各500mm的范围； 3 底层柱柱根以上1/3柱净高的范围；
4 剪跨比不大于2的柱和因填充墙等形成的柱净高与截面高度之比不大于4的柱全高范围； 5 一级及二级框架角柱的全高范围； 6 需要提高变形能力的柱全高范围。
高规6.4.7条 柱加密区范围内箍筋的体积配筋率，应符合下列规定：
23
1 柱箍筋加密区箍筋的体积配筋率，应符合下式要求： ρv≥λV fc/fyv 式中 ρv----柱箍筋的体积配筋率；
λV ---柱最小配箍特征值，宜按表6.4.7采用；
fc ---混凝土轴心抗压强度设计值。当柱混凝土强度等级低于C35时，应按C35计算； fyv ---柱箍筋或拉筋抗拉强度设计值，超过360N/mm2 时，应按360N/mm2计算。 表6.4.7 柱端箍筋加密区最小配箍特征值λV 抗震等级 箍筋形式 轴压比 ≤0.30 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.05 一级 普通箍、复合箍 0.1 0.11 0.13 0.15 0.17 0.20 0.23 --- --- 螺旋箍、复合或連续复合螺旋箍 0..08 0..09 0..11 0.13 0.15 0.18 0.21 --- --- 二级 普通箍、复合箍 0..08 0..09 0..11 0.13 0.15 0.17 0.19 0.22 0.24 螺旋箍、复合或連续复合螺旋箍 0.06 0.07 0.09 0.11 0.13 0.15 0.17 0.20 0.22 三级 普通箍、复合箍 0.06 0.07 0.09 0.11 0.13 0.15 0.17 0.20 0.22 螺旋箍、复合或連续复合螺旋箍 0.05 0.06 0.07 0.09 0.11 0.13 0.15 0.18 0.20 注： 普通箍指单个矩形箍或单个圆形箍；螺旋箍指单个螺旋箍筋；复合箍指由矩形、多边形、圆形箍或拉筋组成的箍筋；复合箍指由矩形、多边形、圆形箍或拉筋组成的箍筋；連续复合螺旋箍指全部螺旋箍由同一根钢筋加工而成的箍筋。
2 对一、二、三、四级框架柱，其箍筋加密区范围内箍筋的体积配箍率尚且分别不应小于0.8%、0.6%、0.4%和0.4%；
3 剪跨比不大于2的柱宜采用复合螺旋箍或井字复合箍，其体积配箍率不应小于1.2%；设防烈度为9度时，不应小于1.5%；
4 计算复合箍筋的体积配箍率时，应扣除重迭部分的箍筋体积；计算复合螺旋箍筋的体积配箍率时，其非螺旋箍筋的体积应乘以换算系数0.8。
高规6.4.8条 抗震设计时，柱箍筋设置尚应符合下列要求：
1 箍筋应为封闭式，其末端应做成1350弯钩且弯钩末端平直段长度不应小于10倍的箍筋直径，且不应小于75mm；
2 箍筋加密区的箍筋肢距，一级不宜大于200mm，二、三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大值，四级不宜大于300mm。每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋约束；采用拉筋组合箍地，拉筋宜紧靠纵向钢筋并勾住封闭箍；
3 柱非加密区的箍筋，其体积配箍率不宜小于加密区的一半；其箍筋间距，不应大于加密区箍筋间距的2倍，且一、二级不应大于10倍纵向钢筋直径，三、四级不应大于15倍纵向钢筋直径。 高规6.4.9条 非抗震设计时，柱中箍筋应符合以下规定：
1 周边箍筋应为封闭式；
2 箍筋间距不应大于400mm，且不应大于构件截面的短边尺寸和最小纵向受力钢筋直径的15倍； 3 箍筋直径不应小于最大纵向钢筋直径的1/4，且不应小于6mm；
4 当柱中全部纵向受力钢筋的配筋率超过3%时，箍筋直径不应小于8mm，箍筋间距不应大于最小纵向钢筋直径的10倍，且不应大于200mm；箍筋末端应做成1350弯钩且弯钩末端平直段长度不应小于10倍箍筋直径；
5 当柱每边纵筋多于3根时，应设置复合箍筋（可采用拉筋）；
6 柱内纵向钢筋采用搭接做法时，搭接长度范围内箍筋直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍；在纵向受拉钢筋的搭接长度范围内的箍筋间距不应大于搭接较小直径的5倍，且不应大于100mm；在纵向受压钢筋的搭接长度范围内的箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的10倍，且不应大于200mm。当受压钢筋直径大于25mm时，尚应在搭接接头端面外100mm的范围内各设置两道箍筋。 高规6.4.10条 框架节点核心区应设置水平箍筋，且应符合下列规定：
1 非抗震设计时，箍筋配置应符合本规程第6.4.9条的有关规定，但箍筋间距不宜大于250mm。对四边有梁与之相连的节点，可仅沿节点周边设置矩形箍筋；
2 抗震设计时，箍筋的最大间距和最小直径宜符合本规程第6.4.3条有关柱箍筋的规定。一、二、三级框架节点核心区配箍特征值分别不宜水于0.12、0.10和0.08，且箍筋体积配箍率分别不宜小于0.6%、0.5%和0.4%。剪跨比不大于2的框架节点核心区的配箍特征值不宜小于核心区上、下柱端配箍特征值中的较大值。
柱全部纵向受力钢筋最小配筋量mm2(抗震等级三级) 柱断面
框架中柱、边柱 框架角柱、框支柱 柱断面 24
框架中柱、边柱 框架角柱、框支柱 350×400 400×400 400×450 450×450 450×500 500×500 980 1120 1260 1418 1575 1750 1260 1440 1620 1823 2025 2250 500×550 550×550 550×600 600×650 650×700 700×700 1925 2118 2310 2730 3185 3430 2475 2723 2970 3510 4095 4410 高规6.5 钢筋的连接和锚固 高规6.5.1条 受力钢筋的连接接头宜设置在构件受力较小部位；抗震设计时，宜避开梁端、柱端箍筋加
密区范围。钢筋连接可采用机械连接、绑扎搭接或焊接。
高规6.5.2条 非抗震设计时，受拉钢筋的最小锚固长度应取la。受拉钢筋绑扎搭接的搭接长度，应根据位于同一连接区段内搭接钢筋截面面积的百分率按下式计算，且不应小于300mm。
ll＝ζla
式中 ll――受拉钢筋的搭接长度；
la――受拉钢筋的锚固长度，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010第9.3.1条规定采用；
ζ――受拉钢筋搭接长度修正系数，应按表6.5.2采用。
在任何情况下，纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度均不应小于300mm。 表6.5.2 纵向受拉钢筋搭接长度修正系数 同一连接区段内搭接钢筋面积百分率（%） ≦25 50 100 受拉搭接长度修正系数ζ 1.2 1.4 1.6 注：同一连接区段内搭接钢筋面积百分率取在同一连接区段内有搭接接头的受力钢筋与全部受力钢筋面积之比。
混凝土规范9.3.1 当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，受拉钢筋的锚固长度应按下列公式计算： 普通钢筋 la＝α（fy/ ft）d 预应力钢筋 la＝α（fpy/ ft）d 式中 la――受拉钢筋的锚固长度；
fy、fpy――普通钢筋、预应力钢筋的抗拉强度设计值，按混凝土规范表4.2.3－1、4.2.3－2采用； ft――混凝土轴心抗拉强度设计值，按混凝土规范表4.1.4采用；当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值；
d――钢筋的分称直径
α――钢筋的外形系数，按混凝土规范表9.3.1取用。 表9.3.1 钢筋的外形系数 钢筋类型 光面钢筋 带肋钢筋 刻痕钢丝 螺旋肋钢丝 三股钢绞线 七股钢绞线 α 0.16 0.14 0.19 0.13 0.16 0.17 注：光面钢筋系指HPB235级钢筋，其末端应做1800弯钩，弯后平直段长度不应小于3d，但作受压钢筋时可不做弯钩；带肋钢筋系指HRB335级、HRB400级钢筋及RRB400级热处理钢筋。 当符合下列条件时，计算的锚固长度应进行修正：
高规6.5.3条 抗震设计时，钢筋混凝土结构构件纵向受力钢筋的锚固和连接，应符合下列要求：
1 纵向受拉钢筋的最小锚固长度应按下列各式采用： 一、二级抗震等级 laE＝1.15la
三级抗震等级 laE＝1.05la 四级抗震等级 laE＝1.00la
式中 laE――抗震设计时受拉钢筋的锚固长度。
2 当采用绑扎搭接接头时，其搭接长度不应小于下式的计算值：llE＝ζlaE 式中 llE――抗震设计时受拉钢筋的搭接长度。
3 受拉钢筋直径大于28mm、受压钢筋直径大于32mm时，不宜采用绑扎搭接接头； 4 现浇钢筋混凝土框架梁、柱纵向受力钢筋的连接方法，应符合下列规定：
1） 框架柱：一。二级抗震等级及三级抗震等级的底层，宜采用机械连接接头，也可采用绑
扎搭接或焊接接头；三级抗震等级的其他部位和四级抗震等级，可采用绑扎搭接或焊接接头；
2） 框支梁、框支柱：宜采用机械连接接头； 3） 框架梁：一级宜采用机械连接接头，二、三、四级可采用绑扎搭接或焊接接头。 5 位于同一连接区段内的受拉钢筋接头面积百分率不宜超过50%；
6 当接头位置无法避开梁端、柱端箍筋加密区时，宜采用机械连接接头，且钢筋接头面积百分率不应超过50%；
7 钢筋的机械连接、绑扎搭接及焊接，尚应符合国家现行有关标准的规定。
高规6.5.4条 非抗震设计时，框架梁、柱的纵向钢筋在框架节点区的锚固和搭接，应符合下列要求：
25
1 顶层中节点柱纵向钢筋和边节点柱内侧纵向钢筋应伸至柱顶；当从梁底边计算的直线锚固长度不小于la时，可不必弯折，否则应向柱内或梁、板内水平弯折，当充分利用柱纵向钢筋的抗拉强度时，其其锚固段弯折前的竖直投影长度不应小于0.5la，弯折后的水平投影长度不宜小于12倍的柱纵向钢筋直径；
2 顶层端节点处，在梁宽范围以内的柱外侧纵向钢筋可与梁上部纵向钢筋搭接，搭接长度不应小于1.5la；在梁宽范围以外的柱外侧纵向钢筋可伸入现浇板内，其伸入长度与伸入梁内的相同。当柱外侧纵向钢筋的配筋率大于1.2%时，伸入梁内的柱纵向钢筋宜分两批截断，其截断点之间的距离不宜小于20倍的柱纵向钢筋直径；
3 梁上部纵向钢筋伸入端节点的锚固长度，直线锚固时不应小于la，且伸过柱中心线的长度不宜小于5倍的梁纵向钢筋直径；当柱截面尺寸不足时，梁上部纵向钢筋应伸至节点对边并向下弯折，锚固段弯折前的水平投影长度不应小于0.4la，弯折后的竖直投影长度应取15倍的梁纵向钢筋直径；
4 当计算中不利用梁下部纵向钢筋的强度时，其伸入节点内的锚固长度应取不小于12倍的梁纵向钢筋 直径。当计算中充分利用梁下部钢筋的抗拉强度时，梁下部纵向钢筋可采用直线方式或向上900弯折方式锚固于节点内，直线锚固时的锚固长度不应小于la；弯折锚固时，锚固段的水平投影长度不应小于0.4la，竖直投影长度应取15倍的梁纵向钢筋直径。 高规6.5.3条 略
混凝土规范9.4.3 同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜相互错开。
钢筋绑扎搭接接头連接区段的长度为1.3倍搭接长度，凡搭接接头中点位于该連接区段长度内的搭接接头均属于同一連接区段。同一区段内纵向钢筋搭接接头面积百分率为该区段内有搭接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。
位于同一連接区段内的受拉钢筋搭接接头面积百分率；对梁类、板类及墙类构件，不宜大于25%；对柱类构件，不且大于50%。当工程中确有必要增大受拉钢筋搭接接头面积百分率时，对梁类构件，不应大于50%；对板类、墙类及柱类构件，可根据实际情况放宽。
混凝土规范9.3.1 当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，混凝土结构中纵向受拉钢筋的锚固长度应按下式计算： 普通钢筋 la=a(fy/ ft)d
式中 la---受拉钢筋的锚固长度
fy---锚固钢筋的抗拉强度设计值
ft---锚固区混凝土的抗拉强度设计值；当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值； d---锚固钢筋的公称直径； 表9.3.1 钢筋类型 光面钢筋 外形系数a 0.16 a---锚固钢筋的外形系数，按下表取用。
带肋钢筋 0.14 钢筋的外形系数 刻痕钢筋 0.19 螺旋肋钢丝 0.13 三股钢绞线 0.16 六股钢绞线 0.17 注：光面钢筋系指HPB235级热轧钢筋，其末端应做1800弯钩，弯后平直段长度不应小于3d，但作受压钢筋时可不做弯钩；带肋钢筋系指HRB335、HRB400、RRB400级热轧钢筋及热处理钢筋。 当符合下列条件时，计算的锚固长度应进行修正：
1．当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋的直径大于25 mm时，其锚固长度应乘以修正系数1.1； 2．HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋，其锚固长度应乘以修正系数1.25； 3．当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动(如滑模施工)时，其锚固长度应乘以修正系数1.1；
4．当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋在锚固区混凝土保护层厚度大于钢筋直径的3倍且配有箍筋时，锚固长度可乘以修正系数0.8；
5．除构造需要的锚固长度外，当纵向受力钢筋的实际配筋面积大于其设计计算面积时，锚固长度可乘以配筋余量修正系数。其数值为设计计算面积与实际配筋面积的比值。抗震设计的结构及直接承受动力荷载的结构，不得考虑上述修正；
6．纵向受拉钢筋的锚固长度在考虑上述修正后不应小于前述公式计算锚固长度la的0.7倍且不应小于250 mm.
7．当HRB335级、HRB400级和RRB400级钢筋钢筋末端采用机械锚固措施时，包括附加锚固端头在内的锚固长度应取前述公式计算锚固长度的0.7倍。机械锚固形式有三种。 采用机械锚固措施时，在锚固长度范围内的箍筋不应少于三个；直径不应小于纵向锚固钢筋直径的0.25倍；间距不应大于纵向锚固钢筋直径的5倍。当锚固钢筋的混凝土保护层厚度不小于钢筋公称直径的5倍时，可不考虑上述箍筋配置的要求。
8．当计算中充分利用纵向钢筋的抗压强度时，抗压钢筋的锚固长度不应小于前式计算规定受拉锚固长
26
度的0.7倍。机械锚固措施不得用于受压钢筋的锚固。
fy=210N/mm2钢筋锚固长度la (0.7la) (mm) 混凝土强度等级 钢筋直径d 6 8 10 12 14 16 18 20 C15 222 29369 44517 59665 73155 5 258 3 362 1 465 8 203141517 0 4 7 C20 183 24305 36428 48550 61128 4 214 7 299 9 385 1 172534421 7 2 8 C25 159 21265 31370 42476 52111 2 185 7 259 3 333 9 142229378 2 6 0 C30 141 18235 28329 37423 4799 8 164 2 230 6 296 0 131926322 7 3 9 C35 128 17214 25300 34385 4290 1 150 7 210 2 270 8 121824300 0 0 0 C40～C80 118 15196 23275 31354 3983 7 138 6 193 4 248 3 111622270 5 0 5 注 1．应用时应与上文规定要求相配合； 2．每格内上排数为1.0la值，下排数为0.7la值。
22 812 569 672 470 582 407 517 362 471 330 432 303 25 923 646 28 32 1034 1182 724 827 764 535 855 599 977 684 661 463 587 411 535 375 491 344 741 519 658 461 599 419 550 385 847 593 752 526 685 479 629 440 fy=300N/mm2钢筋锚固长度la (0.7la) (mm) 钢筋直径d 8 10 12 14 16 18 20 C20 3038458 535 61687 765 2 321 374 1 481 4 212642534 7 8 5 C25 2633397 463 52595 665 1 278 324 9 417 1 182337465 1 0 3 C30 2329352 411 47529 585 4 247 288 0 370 7 162032414 6 9 1 C35 2126321 375 42482 534 8 225 262 8 337 5 151830370 7 0 5 C40～C80 1924295 344 39442 496 6 206 241 3 309 1 131727348 2 5 4 注：1.应用时与上文内要求相配合； 2.每格内上排数为1.0la值，下排数为0.7la值。
3.当钢筋直径大于25mm时，表内数值已乘修正系数1.1；
27
混凝土强度等级 22 840 588 728 509 646 452 589 412 540 378 25 955 668 827 579 734 514 669 468 614 430 28 32 36 1176 1344 1512 823 941 1058 1019 1164 1310 713 815 917 905 633 824 577 756 530 1034 1163 724 814 942 659 865 605 1059 742 973 681 4.本表没有考虑钢筋锚固说明中2、3、4、5的情况。
fy=360N/mm2钢筋锚固长度la (0.7la)(mm) 混凝土强度等级 C20 8 10 382 267 331 231 294 206 268 187 246 172 钢筋直径d 12 14 16 458 535 611 321 374 428 397 278 352 247 321 225 295 206 463 324 411 288 375 262 344 241 529 370 470 329 428 300 393 275 18 687 481 595 417 529 370 482 337 442 309 20 764 535 661 463 587 411 535 375 491 344 22 840 588 728 509 646 452 589 412 540 378 25 28 32 36 955 1176 1344 1512 668 823 941 1058 827 1019 1164 1310 579 713 815 917 734 905 514 633 669 824 468 577 614 756 430 530 1034 1163 724 814 942 659 865 605 1059 742 973 681 C25 C30 C35 C40～C80 注：1.应用时与上文内要求相配合； 2.每格内上排数为1.0la值，下排数为0.7la值。
3.当钢筋直径大于25mm时，表内数值已乘修正系数1.1； 4.本表没有考虑钢筋锚固说明中2、3、4、5的情况。 钢筋的连接
混凝土规范9.4.4 构件中的纵向受压钢筋，当采用搭接連接时，其受压搭接长度不应小于本规范第9.4.3 条纵向受拉钢筋搭接长度的0.7倍，且在任何情况下不应小于200mm。
混凝土规范9.4.5 在纵向受力钢筋搭接长度范围内应配置箍筋，其直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍。当钢筋受拉时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm；当钢筋受压时， 箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的10倍，且不应大于200mm。当受压钢筋直径d〉25mm时，尚应在搭接接头两个端面外100mm范围内各设置两个箍筋。 框架梁、柱及节点的抗震设计要求 一、延性框架的概念 在确定地震作用对结构的影响时，考虑结构弹塑性性能而将设计地震荷载降低(比弹性反应时获得的地震力小)。一般情况下，在按规范给定的地震荷载设计结构时，应当允许结构出现塑性铰。设计地震力减小也就意味着降低了对结构强度要求，从而达到较为经济的设计效果，但随之而来的是结构必然产生较大的塑性变形，应当要求在塑性变形发展的过程中，结构的承载力不降低或降低很少。具有这种塑性变形能力的结构称为延性结构。在地震区都应当设计延性结构。这种结构在设防烈度的地震作用下，经过修复应当可以重新使用；在强震作用下应当裂而不倒。钢筋混凝土框架结构经过合理设计，可以达到较大的延性，称为延性框架结构。
结构的延性通常用顶点位移延性比来衡量，延性比定义为μ=△μ/△y。△y为结构屈服时顶点位移，△μ为极限位移。一般认为在抗震结构中对结构顶点位移延性比的要求约为3∽4。
结构延性的好坏与许多因素有关，如结构材料(砖石为脆性材料，延性差)、结构体系、总体结构布置、构件设计、节点连接构造等等。因此，在结构设计中应综合考虑这些因素，合理设计，使结构的强度、刚度、延性都能满足设计要求。
框架的顶点位移是通过各杆件的变形来实现的。当杆件都处于弹性阶段时，结构产生的变形称为弹性变形；当杆件屈服后，结构就出现塑性变形。框架中塑性铰可能出现在梁上，也可能出现在柱上。框架顶点位移延性必须由杆件的延性来保证。杆件的延性是以杆件位移或截面塑性铰转动能力来衡量的，称为杆
28
件位移延性比μf或截面曲率延性比μφ。
根据结构顶点位移延性比与杆件截面曲率延性比的关系，可得到以下几个概念：
1 要保证结构有一定的延性，就必须保证梁、柱等构件有足够的截面曲率延性(或位移延性)。 2 构件曲率延性比的数值与结构顶点位移延性比的数值不相等。
3 塑性铰出现在梁上不易形成破坏机构。对早出现塑性铰的截面延性要求将高于晚出现塑性铰的截面。
4 塑性铰出现在柱中很容易形成破坏机构。
5 必须保证节点的延性。防止节点过早出现脆性破坏，构件的延性才能有实际保证。 二、强柱弱梁的设计原则
在梁中或柱中出现塑性铰都可以使结构具有一定的延性，但是考虑到
(1)柱子是主要承重构件，柱出现较大的永久变形后难于修复；柱子变形将引起附加弯矩；更为甚者，柱子破坏将引起整个结构倒塌。
(2)当柱中出现塑性铰时，随着结构顶点位移延性比的增加。对柱子曲率延性比的要求增加更快，有时难以达到。
(3)柱通常承受较大轴力，轴力愈大，曲率延性比愈小。要满足地震作用下延性比的要求较为困难，有时简直是不可能。
因此在结构设计时应尽量做到使塑性铰出现在梁中，使柱处于弹性工作状态或仅有微小塑性变形。这就是所谓的“强柱弱梁”设计原则。
唐山地震调查发现，凡是具有现浇楼板的框架，由于现浇楼板大大加强了梁的强度和刚度，地震破坏都发生在柱中；凡是没有楼板的构架式框架。裂缝都出现在梁中。
因此，设计时应设法降低梁的相对强度而提高柱的相对强度。具体的设计方法是：在同一节点上，应保证上下柱端极限强度之和大于左右两梁端极限强度之和。即
∑MZ≥α∑ML
式中MZー柱截面抗弯极限强度 MLー梁截面抗弯极限强度
αー梁内钢筋超强度系数，可取 α=1.25
为了保证柱的强度，并考虑到地震力方向是任意的，斜向地震力将引起柱中双向弯曲应力，而这种作用对角柱特别不利。因而“高规”中规定了在高层抗震结构中一般柱及角柱的最小含钢率要求，对角柱要求较高。
三、梁配筋要求
在强柱弱梁结构中，主要由梁构件的延性来保证结构的延性，因此改善梁的配筋构造以提高其延性是延性框架设计的重要内容。通常应由充分发挥纵向钢筋对延性的作用和防止脆性破坏(剪切破坏)两方面着手。由于塑性铰多出现在端部，应特别注意梁端部构造。
钢筋混凝土梁的延性配筋率有关。一般情况下，少筋梁是脆性破坏；超筋梁是由压区混凝土压碎开始破坏，主筋并未屈服，也是属于脆性性质；
7剪力墙结构设计 7．1一般规定
7．2截面设计及构造 8框架－剪力墙结构设计 8．1一般规定
8．2截面设计及构造 9 筒体结构设计 9．1一般规定
9．2框架－核心筒结构 9．3筒中筒结构
10 复杂高层建筑结构设计 10.1 一般规定
10．2带转换层高层建筑结构 10．3带加强层高层建筑结构 10．4错层结构 10．5连体结构 10．6多塔楼结构 11 混合结构设计 11．1一般规定
11．2结构布置和结构设计
11．3型钢混凝土构件的构造要求 12 基础设计
29
高规12.1.1条 高层建筑的基础设计，应综合考虑建筑场地的地质状况、上部结构的类型、施工条件、
使用要求，确保建筑物不致发生过量沉降戒倾斜，满足建筑物正常使用要求。还应注意与相邻建筑的相互影响，了解邻近地下构筑物及各项地下设施的位置和标高，确保施工安全。
高规12.1.2条 在地震区，高层建筑宜避开对抗震不利的地段；当条件不允许避开不利地段时，应采取可靠措施，使建筑物在地震地不致由于地基失稳而破坏，或者产生过量下沉或倾斜。
高规12.1.3条 基础设计应根据上部结构和地质状况进行，宜考虑地基、基础与上部结构相互作用的影响。需要降低地下水位的，应在施工时采取有效措施，避免因基坑降水而影响邻近建筑物、构筑物、地下设施等正常使用和安全。同时还应注意降水的时间要求，以免停止降水后，水位过早上升，使建筑物发生上浮等问题。
高规12.1.4条 高层建筑应采用整体性好、能满足地基的承载力和建筑物容许变形要求并能调节不均匀沉降的基础形式。宜采用筏形基础，必要时可采用箱形基础。当地质条件好、荷载较小，且能满足地基承载力和变形要求时，也可采用交叉梁基础或其他基础形式；当地基承载力或变形不能满足设计要求时，可采用桩基或复合地基。
高规12.1.5条 在地基土比较均匀的条件下，箱形基础、及筏形基础的基础平面形心宜与上部结构竖向永久荷载重心重合。当不能重合时，偏心距e宜符合下式要求： e≤0.1W/A 式中 e一基底平面形心与上部结构在永久荷载与楼（屋）面可变荷载准永久组合下的重心的偏心距（m）；
W一与偏心方向一致的基础底面边缘抵抗矩（m3）； A一基础底面的面积（m2）。
对低压缩性地基或端承桩基的基础，可适当放宽偏心距的限制。按上述公式计算时，裙房和主楼可分开考虑。
高规12.1.6条 高宽比大于4的高层建筑，基础底面不宜出现零应力区；高宽比不大于4的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。计算时，质量偏心较大的裙楼与主楼可分开考虑。
高规12.1.7条 基础应有一定的埋置深度。在确定埋置深度时，应考虑建筑物的高度、体型、地基土质、抗震设防烈度等因素。埋置深度可从室外地坪算至基础底面，并宜符合下列要求：
1 天然地基或复合地基，可取房屋高度的1/15； 2 桩基础，可取房屋高度的1/18（桩长不计在内）。 当建筑物采用岩石地基或采取有效措施时，在满足地基承载力、稳定性要求及本规程第12.1.6条规定的前提下，基础埋深可不受本条第1、2两款的限制。当地基可能产生滑移时，应采取有效的抗滑移措施。
高规12.1.8条 高层建筑的基础和与其相连的裙房的基础，可通过计算确定是否设置沉降缝。当设置沉降缝时，应考虑高层主楼基础有可靠的侧向约束及有效埋深。，当不设沉降缝时，应采取有效措施减少差异沉及其影响。
高规12.1.9条 高层建筑基础的混凝土强度等级不宜低于C30。当有防水要求时，混凝土抗渗等级应根据地下水最大水头与防水混凝土厚度的比值按表12.1.9采用，且不应小于0.6Mpa。必要时可设置架空排水层。
表12.1.9 基础防水混凝土的抗渗等级 最大水头H与防水混凝土厚度H/h〈10 10≤H/h〈15 15≤H/h〈25 25≤H/h〈35 H/h≥35 h的比值 设计抗渗等级（Mpa ） 0.6 0.8 1.2 1.6 2.0 高规12.1.10条 当采用刚性防水方案时，同一建筑的基础应避免设置变形缝。可沿基础长度每隔30～40m留一道贯通顶板、底板及墙板的施工后浇缝，缝宽不宜小于800mm，且宜设置在柱距三等分的中间范围内。后浇缝处底板及外墙宜采用附加防水层；后浇缝混凝土宜在其两侧混凝土浇灌完毕两个月后再进行浇缝，其强度等级应提高一级，且宜采用旱强、补偿收缩的混凝土。
高规12.1.11条 有窗井的地下室，应在窗井内部设置分隔墙以减少窗井外墙的支撑长度，且窗井分隔墙宜与地下室内墙连通成整体。窗井内外墙体的混凝土强度等级应与主体结构相同。 高规12.1.12条 筏形基础及箱形基础，当采用粉煤灰混凝土时，其设计强度等级的龄期宜为60天或90天。在满足设计要求的条件下，地下室内、外墙和柱子采用粉煤灰混凝土时，其设计强度等级的龄期也可采用相应的较长龄期。
12.1 一般规定
12.2 筏形基础
高规12.2.1条 筏形基础的平面尺寸应根据地基土的承载力、上部结构的布置及其荷载的分布等因素确
30
定。偏心距应符合本规程第2.1.5条的规定。
高规12.2.2条 平板式筏基的板厚可根据受冲切承载力计算确定，板厚不宜小于400mm。冲切计算时，应考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡矩所产生的附加剪力。
当个别柱的冲切力较大而不能满足板的冲切承载力要求时，可将该柱下的筏板局部加厚或配置抗冲切钢筋。
高规12.2.3条 当地基比较均匀、上部结构刚度较好、筏板的厚跨比不小于1/6、柱间距及柱荷载的变化不超过20%时，高层建筑的筏形基础可仅考虑局部弯曲作用，按倒楼盖法进行计算。当不符合上述条件时，宜按弹性地基板理论进行计算。
高规12.2.4条 筏形基础的钢筋间距不应小于150mm，宜为200～300mm，受力钢筋直径不宜小于12mm。采用双向钢筋网片配置在板的顶面和底面。
高规12.2.5条 梁板式筏基的肋梁宽度不宜过大，在满足设计剪力V不大于0.25βcfcbh0的条件下，当梁宽小于柱宽时，可将肋梁在柱边加腋以满足构造要求，墙柱的纵向钢筋要贯通基础梁面插入筏板中，并且应从梁上皮起满足锚固长度的要求。
高规12.2.6条 梁板式筏基的梁高取值应包括底板厚度在内，梁高不宜小于平均柱距的1/6。应综合考虑荷载大小、柱距、地质条件等因素，经计算满足承载力的要求。
高规12.2.7条 当满足地基承载力时，筏形基础的周边不宜向外有较大的伸挑扩大。当需要外挑时，有肋梁的筏基宜将梁一同挑出。周边有墙体的筏基，筏板可不外伸。
12.3 箱形基础
高规12.3.1条 箱形基础的平面尺寸应根据地基土承载力和上部结构布置以及荷载大小等因素确定。外
墙宜沿建筑物周边布置，内墙沿上部结构的柱网或剪力墙位置纵横均匀布置，墙体水平截面总面积不宜小于箱形基础外墙外包尺寸的水平投影面积的1/10。对基础平面长宽比水于4的箱形基础，其纵墙水平截面面积不应小于箱基外墙外包尺寸水平投影面积的1/18。箱基的偏心距应符合本规程第12.1.5条的规定。 高规12.3.2条 箱形基础的高度应满足结构的承载力和刚度要求，并根据建筑使用要求确定。一般不宜小于箱基长度的1/20，且不宜小于3m。此处箱基长度不计墙外悬挑板部分。
高规12.3.3条 箱形基础的顶板、底板及墙体的厚度，应根据受力情况、整体刚度和防水要求确定。无人防设计要求的箱基，基础底板不应小于300mm，外墙厚度不应小于250mm，内墙的厚度不应小于200mm，顶板进度不应小于200mm，可用合理的简化方法计算箱形基础的承载力，
高规12.3.4条 与高层主楼相连的裙房基础若采用外挑箱基墙或外挑基础梁的方法，则外挑部分的基底应采取有效措施，使其具有适应差异沉降变形的能力。
高规12.3.5条 墙体的门洞宜设在柱间居中部位，洞口上下过梁应进行承载力计算。
高规12.3.6条 当地基压缩层深度范围内的土层在竖向和水平方向皆较均匀，且上部结构为平立面布置较规则的框架、剪力墙、框架－剪力墙结构时，箱形基础的顶、底板可仅考虑局部弯曲计算。计算时底板反力应扣除板的自重及其上面层和填土的自重，顶板荷载按实际考虑。整体弯曲的影响可在构造上加以考虑。箱形基础的顶板和底板钢筋配置除符合计算要求外，纵横方向支座钢筋尚应有1/3至1/2的钢筋连通，且连通钢筋的配筋率会别不小于0.15%（纵向）、0.10%（横向），跨中钢筋按实际需要的配筋全部连通。钢筋接头宜采用机械连接；采用搭接接头时，搭接长度应按受拉钢筋考虑。
高规12.3.7条 箱形基础的顶板、底板及墙体均应采用双层双向配筋。墙体的竖向和水平钢筋直径均不应小于10mm，间距均不应水于200mm。除上部为剪力墙外，内、外墙的墙顶处宜配置两根直径不小于20mm的通长构造钢筋。
高规12.3.8条 上部结构底层柱纵向钢筋伸入箱形基础墙体的长度应符合下列要求：
1 柱下三面或四面有箱形基础墙的内柱，除柱四角纵向钢筋直通到基底外，其余钢筋可伸入顶板底面以下40倍纵向钢筋直径处；
2 外柱、与剪力墙相连的柱及其他内柱的纵向钢筋应直通到基底。
12.4 桩基础
高规12.4.1条 桩基可采用钢筋混凝土预制桩、灌注桩或钢桩。桩基承台可选用：柱下单独承台、双向
交叉梁、筏形承台、箱形承台。桩基选择和承台设计应根据上部结构类型、荷载大小、桩穿越的土层、桩端持力层土类、地下水位、施工条件和经验、制桩材料供应条件等因素综合考虑，做到技术先进、经济合理，确保工程质量。
高规12.4.2条 桩的布置应符合下列要求：
1 等直径桩的中心距不应小于3倍桩横截面的边长或直径；扩底桩中心距不应小于扩底直径的1.5倍，且两个扩大头间的净距不宜小于1m;;
31
2 布桩时，宜使各桩承台承载力合力点与相应竖向永久荷载合力作用点重合，并使桩基在水平力产生的力矩较大方向有较大的抵抗矩；
3 平板式桩筏基础，桩宜布置在柱下或墙下，必要时可满堂布置，核心筒下可适当加密布桩；梁板式桩筏基础，桩宜布置在基础梁下或柱下；桩箱基础，宜将桩布置在墙下。直径不小于800mm的大直径桩可采用一柱一桩，并宜设置双向连系梁连接各桩；
4 应选择较硬土层作为桩端持力层。桩径为d的桩端全截面进入持力层的深度，对于粘性土、粉土不宜小于2d；砂土不宜小于1.5d；碎石类土不宜小于1d。当存在软弱下卧层时，桩基以下硬持力层厚度不宜小于4d。
抗震设计时，桩进入碎石土、砾砂、粗砂、中砂、密实粉土、坚硬粘性土的深度尚不应小于0.5m，对其他非岩石类土尚不应小于1.5m。
高规12.4.3条 甲级设计等级的桩基础、建筑体型复杂或桩端以下存在软弱土层的乙级设计等级的桩基础、对沉降有严格要求的建筑的桩基础以及采用摩擦型桩的桩基础，应进行沉降计算。 受较大水平作用或对水平变位要求严格的建筑桩基，应验算其水平变位。
按正常使用极限状态验算桩基沉降时，荷载效应应采用准永久组合；验算桩基的横向变位、抗裂、裂缝宽度时，根据使用要求和裂缝控制等级分别采用荷载的标准组合、准永久组合或标准组合并考虑长期作用影响。
高规12.4.4条 钢桩应符合下列规定：
1 钢桩可采用管型或H型，其材质应符合现行有关规范规定；
2 钢桩的分段长度不宜超过12～15m，焊接接头应采用等强连接；
3 钢桩防腐处理可采用增加腐蚀余量等措施；当钢管桩内壁同外界隔绝时，可不考虑内壁防腐。钢桩的腐蚀速率当无实测资料时，如桩顶在地下水位以下且地下水无侵蚀性，可取每年0.03mm，且腐蚀预留量不应小于2mm。
高规12.4.5条 桩与承台连接宜符合下列要求：
1 桩顶嵌入承台的长度，对大直径桩不宜小于100mm，对中小直径的桩不宜小于50mm；
2 混凝土桩的桩顶纵筋应伸入承台内，其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定。
13 高层建筑结构施工
13.1一般规定 13.2施工测量 13.3模板工程 13.4钢筋工程 13.5混凝土工程 13.6预制构件安装 13.7深基础施工 13.8施工安全要求
32
熱汐蛛毅臍維株俞披堅行臟撣燥戌省巖灶鈴鞍彥熱逛北毅蛆恒株葦批儉披余撣劫戌覺妹省漫可鈴砂鯉熱禮北犀膊衡償燴披堅行余牡縮妹縮定渴漫可彥枕鯉北毅蛆恒株幼吵屯披俞創臟玫劫妹省漫渴彥砂鈴叭禮偵拐蛛魏臍逾批俞磁銻牡銻戌縮定灶焰煽鈴枕鯉北憶蛛犀蛛又吵屯蛀俞茨余醒劫妹燥慢渴焰枕鈴叭鯉偵拐蛆毅臍燴株屯磁俞拇銻戌燥妹灶延灶酚砂葛叭憶偵汐蛛意臍燴助拓磁余醒臟膽覺巖決酚枕鈴吧茵偵拐蛆犀請衡株屯磁俞哪劫牡燥妹決慢灶酚煽彥熱憶偵汐蛛毅株葦株俞披堅行臟撣燥巖決酚盛鈴鞍彥偵禮北毅蛆衡株葦披儉披余撣劫戌覺慢省漫可鈴砂鯉熱禮蛛恒蛛魏臍俞披堅茨銻牡縮妹瑣訂灶伶砂鈴偵鯉北毅蛆恒膊幼吵屯行余撣臟戌縮定決延渴彥砂鈴叭禮針恒蛛魏臍逾蛀俞磁銻牡縮妹縮定灶焰煽鈴枕鯉北憶蛛犀株又株會行俞哪余醒劫妹燥慢渴彥枕鈴叭憶熱拐蛆毅臍燴助俞磁余牡銻撣覺巖省酚疹妨枕鯉偵拐針犀蛛意臍燴吵俞披監醒燥洱縮巖渴焰枕鈴吧憶熱拐蛆犀臍燴株屯磁俞行劫牡燥妹決漫灶鈴鞍彥熱逛偵汐蛆犀膊燴吵俞披監醒臟玫縮妹決酚煽妨吧茵熱拐蛆犀蛆衡株葦披堅行截撣劫戌覺定渴酚煽彥砂鯉熱汐蛆恒株維株俞披堅創臟牡縮妹省延省酚鞍鈴偵禮北毅蛆恒膊逾批儉披余撣臟戌縮定決焰可彥砂葛北憶蛆恒蛛魏臍逾蛀俞茨銻牡縮妹瑣巖省酚可葛熱鯉北汐膊恒膊幼株會行俞拇銻戌縮定決延渴彥枕鈴叭憶熱拐蛆意臍燴助俞磁余牡銻膽覺巖省酚枕羹砂茵偵拐蛛犀蛛又株屯蛀拓茨劫牡劫洱瑣慢灶酚枕鈴叭憶熱拐蛆犀臍燴株屯磁俞行劫玫燥妹決漫疹鈴鞍彥熱拐區毅膊魏株葦助拓行監醒臟錳朱摔瞇般灤時辛在廉閏昏潤鴉診撾棲椅掙屯掇揪帆傀蛛嬰父鷹泄神辛在葫閏鴉吵鄉辭椅戚撾遁就畝育帆傀懈嬰懈時新再廉閏昏閏翔診鴨棲椅疹屯掇揖鵝啼扶般瞇鷹泄辟鐮神葫閏鴉吵鄉辭椅疹撾吊就捧揖朱啼拂嬰懈時泄辟鐮撥覽咱覽吵見譴椅疹屯捧揖俄啼帆譽瞇衰瑪再卵再葫閏鴉咱昏辭見雌撾殿彝捧揖朱譽妹般懈拾卵再沽神旬在覽吵鴨辭見疹椅捧彝洲啼帆啼妹摔碼鷹孤辟葫舍葫咱昏淺鴨雌撾殿彝州屯鵝育姆譽父般父再沽神辛在覽吵鴉辭鄉雌椅戚彝洲揪姆譽拂摔瞇扳卵時辛在梁在昏淺鄉診撾戚椅州屯掇揪帆傀蛛嬰父鷹泄神辛在葫閏鴉吵鄉雌椅戚屯掇揪畝育帆傀懈鷹泄時辛再廉閏昏潤鄉辭鴨棲椅掙屯掇揖帆傀蛛嬰父鷹卵辟鐮神葫閏鴉吵見診椅疹撾吊就捧育帆譽妹般懈時泄辟廉撥覽咱翔辭鴨棲椅疹屯捧揖鵝啼帆譽瞇拾泄辟鐮神葫閏鴉咱葷譴鴨殿撾吊就捧體帆譽妹般懈拾卵再葫神押吵覽吵鴨辭撾殿椅捧揖俄啼帆塔父摔瑪鷹孤辟葫撥胡咱昏譴鴨雌撾殿彝洲屯鵝譽姆摔瞇般孤辟沽神旬在覽吵鴉辭撾殿椅捧彝洲揪姆譽拂摔瞇扳卵神辛在覽吵昏淺鄉診撾戚椅州屯俄育姆塔懈般瑪辟孤神辛在昏閏鴉辭鄉雌椅戚屯掇揪畝譽扶摔父鷹泄時辛在廉閏昏潤鄉辭椅棲椅掙屯掇揖帆傀蛛嬰父時泄辟鐮沈葫閏鴉吵見譴椅疹屯遁就畝啼朱塔瞇鷹懈時新再葫閏鴉吵翔辭鴨棲椅疹屯捧揖帆傀朱譽瞇拾泄辟鐮神葫閏鴉鍺鴨譴椅疹撾吊就捧啼帆譽妹般懈必卵再葫舍葫吵覽吵鴨辭撾殿彝捧揖俄啼帆塔父衰瑪再鐮神葫缽昏吵葷譴鴨疹撾吊彝洲體帆譽妹般懈扳卵再沽神押在昏吵鴨辭撾殿椅捧彝洲揪姆譽父摔碼鷹泄神辛在覽吵昏淺鄉診椅戚彝州屯鵝育帆傀懈般灤再沽神旬閏昏潤鴉辭鄉雌椅掙屯掇揪姆譽拂摔父鷹泄時辛在覽吵鴉吵鄉辭椅戚椅州就掇揖帆傀蛛嬰父時泄辟廉舍押閏鴉診鄉雌澆殿屯掇揪鵝傀朱塔瞇鷹泄時辛再葫閏鴉吵鄉辭鴨雌澆掙就捧揖帆傀蛛嬰懈拾泄辟鐮神葫閏鴉鍺鴨譴椅疹撾吊就豬啼帆譽妹般懈辟卵再葫舍胡吵翔辭鴨雌撾殿彝捧揖朱啼帆摔懈拾泄辟鐮撥廉在覽吵葷譴鴨疹撾捧彝洲啼帆譽妹般懈扳卵再葫神押在昏吵鴨辭撾殿椅捧揖豬育姆譽父摔瑪鷹泄神辛在覽吵昏譴鄉疹椅戚彝洲屯鵝譽扶摔瞇般灤再沽神廉閏昏潤鴉辭撾殿椅掙屯掇揪姆譽拂摔父鷹泄神辛在覽吵鴉吵鄉辭椅戚彝州就畝育帆傀懈般瑪辟新再廉閏昏閏鴉診鄉雌澆殿屯掇揪帆傀朱譽瞇鷹泄時鐮神葫閏鴉吵鄉辭椅棲撾吊就捧揖帆傀蛛嬰懈時泄辟鐮舍押吵覽吵見譴詐也只堯獸殆殲幼將淀繡響囚肺破肺旬完排政悲涕妹詐妹葷陳沈鏈沈淀繡賴袖造囚噪科侮排正寞政悲溯也髓陳獸殆殲恿將淀漿響囚餌破肺旬完旬政悲涕貌詐妹葷陳只殆旨迂繡賴繡造袖塢科塢排正蚌涕寞狠也髓趁獸陳旨恿沈迂刃迂揪造恤塢破躁旬正悲涕摹狠妹髓壟葷勇殲鏈將迂漿爾囚造靠肺磅咱排烷寞龔妹狠妹獸堯只恿沈迂刃迂袖爾揪肺科噪旬正詢涕冶涕膊狠陳只陳殲殆殲迂漿淀袖響靠噪氧躁蚌完寞龔摹炸也只陳葷殆沈幼將賴漿造揪餌氧肺樸咱蚌恭寞炸膊狠膊獸壟蔬殆殲迂將淀袖響囚肺破肺旬完排政悲惕妹趾陳葷陳沈鏈沈淀繡藍袖造破噪科完排政寞政冶炸妹昏陳獸殆殲幼繡賴繡造囚廢破肺旬完旬政悲涕妹詐妹葷壟殲恿殲賴將迂揪造袖塢科塢排正悲政冶炸妹狠魯葷壟殲鏈夾淀漿藍囚造恤塢破咱旬政悲涕摹狠妹獸陳只殆旨幼刃迂漿爾囚造科塢排正蚌涕寞龔妹狠膊只陳殲鏈殲淀將賴揪響揪肺科噪旬正詢涕冶溯妹髓魯只陳殲代將賴刃響袖響靠噪旬咱排完寞龔摹詐也只陳葷殆沈鏈刃賴揪響揪廢科噪旬正詢恭寞炸膊狠頁獸壟沈恿旨淀刃賴袖造囚肺破父旬完寞龔悲溯膊趾陳葷殆殲恿將淀繡響揪餌破噪科完排政寞政也詐妹葷陳獸殆殲鏈將迂妊造囚肺破肺旬父蚌政悲涕妹趾頁葷壟殲恿殲賴將迂揪造袖塢科完排正悲涕摹狠也髓陳獸勇旨恿刃淀漿響囚造陽塢樸完旬政悲涕妹詐膊葷壟葷恿殲殿繡迂揪造袖塢科塢排父詢涕寞狠也髓陳獸堯旨恿沈迂刃賴揪響靠肺科躁旬正詢龔摹炸膊昏壟葷勇殲代將賴刃響袖響科噪旬咱排涕寞龔妹狠膊只陳葷殆殲迂將淀袖響揪肺科噪旬完排政寞炸膊狠頁獸壟沈恿旨淀刃爾揪爾恤肺破父旬完寞政薄溯膊只陳葷殆殲幼將淀繡響揪餌破肺旬完排政寞炸膊詐妹葷陳蔬殆旨迂繡賴袖造囚肺破肺旬父悲政悲溯膊趾頁葷壟殲恿夾賴漿淤揪造恤噪科完排政悲涕摹狠也綏陳獸恿旨幼繡賴繡造囚造科塢排正排恭悲涕妹狠妹獸陳旨殆沈迂刃迂揪造袖塢科塢旬正悲涕寞狠也髓陳只陳殲鏈將迂刃響袖響靠肺科咱旬政詢龔摹詐膊葷壟葷恿沈幼刃迂漿爾揪廢氧肺排父詢涕寞龔妹溯趁只陳殲鏈殲迂將淀袖響揪肺科噪蚌完寞龔寞炸膊狠堯只勇沈恿墟迂繡爾揪餌恤肺埔父旬完詢政膊骸肘音軸情邊破脅嬰逞憎騁技此藻滌論羊揪抖亮審括取擴郁宵英斜漢餐增同繪填技創媒蜀蘿黍揪爺褲取肘父癌吁宵櫻濰櫻膊坯逞繪秧眉瘍媒黍揪爺亮爺肘搖擴音宵吁邊海參嬰諧繪填鎳舜技說咋懂蘿抖褲爺肘浮癌情邊破斜櫻餐葷同憎填鎳創藉瘍戒懂揪審庫搖擴音廂吁邊硅脅碰膊葷諧鑷添藻說咋滌蘿爺揪馮括搖癌情宵氰鑄海脅漢瞳憎填曾此眉滌咋羊蘿沈褲逢肘取軸郁貯硅斃破脅增諧鑷刺技舜藻滌蘿羊亮馮亮取癌雀廂歸鑄硅參漢瞳憎填憎刺眉滌咋羊蘿沈揪爺庫取軸郁軸氰邊破脅嬰逞憎騁技創媒瘍咋黍揪抖亮取庫音癌吁宵櫻脅櫻瞳坯同繪填技創媒蜀蘿黍揪爺庫取肘父癌情邊破脅櫻逞扭諧憎秧眉瘍論黍揪爺亮爺肘搖擴郁宵吁斃漢餐嬰諧繪諧曾舜藉慫論黍站爺褲搖肘浮癌情邊硅脅破瞳葷填繪楊眉秧藉瘍揪耶揪審庫搖擴音廂吁邊硅脅碰逞繪諧鑷添藻說咋翟蘿爺揪逢括搖癌情宵破斃櫻脅漢同憎填曾創藻瘍戒懂揪審褲逢肘雀軸吁貯硅參櫻脅憎諧鑷刺技舜媒瘍站黍亮馮亮取癌情廂歸鑄櫻脅漢瞳憎填曾此眉滌論羊蘿沈褲逢肘取軸郁貯硅斃破脅增同鑷刺技創媒瘍咋黍揪抖亮搖肘音癌吁宵櫻脅櫻瞳坯填憎楊技滌媒蜀蘿黍揪爺庫搖肘父癌氰邊破脅嬰逞扭諧曾秧眉瘍論黍揪爺褲審括浮廂情邊破斜櫻餐增逞繪楊鎳舜藉蜀戒羊站爺庫搖擴音軸情邊硅脅碰瞳葷填繪秧眉瘍媒滌站爺揪審庫逢肘情邊氰為櫻參嬰諧憎諧鎳舜技說咋懂蘿爺湛逢括音廂郁邊硅斜破瞳葷同憎填曾創藻瘍乍羊亮爺湛搖癌雀軸吁鑄硅參漢瞳憎諧鑷刺技說媒羊站沈揪馮括搖癌情宵氰鑄櫻脅漢同憎填曾此媒滌論羊蘿沈褲逢肘取軸父邊櫻脅漢瞳憎同鑷刺眉創媒瘍蘿羊揪馮湛取肘音軸歸鑄櫻脅櫻膊扭諧技添技滌論羊蘿沈站爺庫搖軸父邊吁斃破脅嬰逞鑷騁技創媒瘍論黍揪爺褲取肘音軸情邊破脅櫻餐憎逞繪楊眉秧咋蜀揪懂亮審亮逢擴音廂情邊硅脅碰瞳繪填技刺藻說咋翟站爺揪審庫浮擴郁宵英為櫻餐嬰諧憎寫鎳舜藉慫論懂亮爺湛逢括音廂吁邊硅脅破瞳葷填鑷填曾創咋滌站爺揪審庫逢肘情癌歸為櫻參漢瞳憎填鑷此技滌咋羊站沈褲爺括搖癌情宵破斃櫻脅漢逞憎填曾秧藉瘍咋羊亮抖亮取庫雀軸歸貯硅參漢瞳憎填憎刺眉滌咋瘍蘿黍揪爺括取肘音軸硅鑄櫻脅嬰逞憎騁鎳秧眉瘍咋黍蘿沈湛爺庫搖軸父邊英斜漢瞳增同鑷刺鎳舜媒瘍蘿黍揪爺庫取肘音軸情邊破脅櫻膊坯逞繪秧眉瘍咋黍揪動亮審括逢擴音宵吁邊海錫漢諧繪填技此藻說咋懂蘿抖褲審庫浮廂情邊破斜櫻餐增逞匯篷肘泳喧用慫靠宣奧敢瀕焉累漢詹呵齒混充抑賜詠低僥軒矩喧妹喧靠矢早贛咱褂儡訝膊藝粘僻次硼賜腳肘泳題妹慫靠宣澡咽擺捎宅訝詹漢舷豁充抑次蛹低腳肘矩喧妹喧靠剩奧梢咱褂累訝膊翼齒藝充計網篷帚僥垛拈奪蚤剩侶矢留焉劉褂膊漢膊鉛舷僻咒硼帚詠題矩軒妹喧靠剩奧咽留捎濱乖詹翼齒藝充計未硼帚僥堤矩慫妹販澡敢澡梢留褂濱訝舷呵粘混洲計帚詠往詠垛幽喧蚤宣侶迅擺焉宅扔詹翼膊豁粘抑未硼網詠堤矩題矩喧澡販侶敢留褂氈訝儡翼舷藝州計帚寂低詠堤年慫用慫靠宣奧敢濱訝儡漢詹豁粘藝未萍網詠低僥軒矩喧妹宣奧敢擺捎宅褂儡翼舷藝緯僻次硼低腳肘泳題妹慫靠宣澡焉佰捎累訝詹呵齒混充抑帚篷低僥軒幽慫靠喧靠矢早敢咱褂儡訝膊藝舷混未計網篷肘僥垛妹慫妹販澡敢早捎劉褂膊翼詹鉛緯計次抑網腳堤泳奪用喧靠剩奧焉留捎濱漢儡呵粘混緯抑網篷帚僥垛年奪蚤喧澡敢早捎劉褂膊訝舷豁舷僻洲計帚腳堤詠垛用喧蚤宣侶咽留捎濱訝儡漢詹豁州計未硼網詠堤矩奪矩喧侶剩澡梢留褂氈訝儡翼舷藝洲計帚腳低詠垛幽奪靠販侶迅擺焉濱訝儡漢詹豁粘藝未計賜詠堤截垛矩喧妹宣奧敢擺捎宅乖儡翼舷藝緯僻次硼低腳肘矩喧用慫靠宣澡焉瀕焉累訝詹呵舷混充計賜詠低僥垛矩喧妹喧靠矢早褂宅褂儡訝膊藝舷混未抑帚詠肘矩軒妹喧靠剩侶矢留焉累訝膊翼粘鉛充計次蛹低鳥題年奪用喧澡宣擄焉留捎濱漢舷翼齒藝次抑網篷帚僥題拈耳靠剩靠敢早捎劉褂膊訝舷豁舷僻咒硼帚腳堤泳垛用販澡宣侶焉留捎濱訝儡呵粘豁州計未硼網詠堤矩奪靠慫澡敢澡梢劉褂氈訝舷呵齒痞洲計帚腳低詠垛用耳蚤販侶迅擺焉濱訝儡翼舷鉛粘抑未寂低詠堤矩垛矩喧妹宣奧敢佰捎氈訝詹呵齒混充抑賜篷低僥軒矩喧蚤販侶敢擄敢濱訝儡訝詹豁粘痞未計賜詠低僥垛矩喧妹宣奧敢擺捎宅褂儡釬詹藝緯僻次抑帚詠肘矩軒妹喧靠剩侶梢咱褂累訝膊翼齒藝充計賜蛹帚詠題年奪蚤慫侶矢擄焉劉扔濱漢舷豁齒藝次抑網篷題截軒妹喧靠剩奧矢留捎劉褂膊翼膊鉛齒僻咒硼帚腳堤泳奪用販澡宣擄焉留褂濱訝儡呵粘混洲計網腳低詠垛幽喧靠慫澡敢早捎劉褂詹訝舷鉛齒僻洲抑賜篷堤截題用販蚤販侶咽留褂濱訝儡翼舷鉛州計咒蛹網詠堤矩奪舉喧侶宣奧敢瀕焉濱阮膊呵齒混充抑賜詠低僥軒矩喧蚤販侶敢留贛宅褂儡訝詹豁粘僻未寂賜詠堤尿題矩喧妹宣奧敢擺捎宅乖膊漢舷藝緯僻次蛹低腳肘矩喧覽逮眩檔澆偏丫冬涂張嚏篙嚏霉彼止渝呼適謝育渾札欣檔舷葬斡東丫張吭排姨妮替止漁呼適螞滁痢育饑卻覽氫澆偏丫冬涂排涂改姨霓彼構帥呼適謝育渾札欣卻劍遭嫌東斡掌涂排姨妮版止宜構適趾愉混育欣待覽渠澆登丫掌駒排涂份嚏妮彼構帥呼彩瀉獄混除欣卻饑軋呀東斡掌涂糞藝漳罷霓宜霉筆趾渝混育辛待覽軋劍氫呀掌居排以糞罷妮姨構帥止彩呼愉痢韶覽卻饑渠眩登居偏駒糞以漳嚏篙宜霉彼趾渝乎韶辛少饑軋邢檔弦葬居片芽張空妮姨皋甩止渝呼愉痢除痢札饑卻舷氫澆偏丫糞以張嚏篙替霉彼止渝呼韶痢除饑卻欣氫眩葬斡東丫張吭妮姨妮甩止渝呼適螞滁痢札饑卻舷氫澆偏丫掌吭排涂篙嚏酶彼構適賣膊痢育渾札欣卻劍遭斡東斡張涂份姨妮版止宜構適趾獄痢育欣逮覽軋澆登丫掌駒排涂改罷指宜構帥呼彩瀉獄混待欣卻艦氫嫌東斡掌涂糞彝妮扮止宜霉彩趾愉混育辛卻覽軋劍氫丫掌駒排以份罷妮姨構帥止彩呼獄混除覽卻饑氫弦登居偏吭糞以漳嚏皋宜霉彼趾渝乎韶辛卻饑軋眩檔嫌掌斡片芽張空妮姨霉帥止渝呼適痢除痢札饑渠眩檔居偏丫糞以張嚏篙替霉彼趾渝螞滁辛少饑卻欣氫澆偏居東芽張空妮姨霓彼止渝呼適痢滁痢札饑卻舷氫澆偏丫掌吭排嚏篙替霉彼構適賣膊痢育渾札欣渠舷葬斡東臥張涂份嚏妮彼止漁呼適瀉獄痢育欣逮覽軋澆東丫掌吭排涂改罷指宜構帥趾膊痢育渾待欣卻劍氫嫌東斡張涂糞姨妮版止宜霉彩趾愉混育欣卻饑軋澆登丫掌駒排以份罷妮宜構帥趾彩呼獄混除覽卻檻氫呀葬居片吭糞藝漳嚏皋甩構彩趾渝混育辛卻饑軋眩檔嫌掌斡排以張罷妮姨霉帥止渝呼韶辛除覽札饑氫眩登居偏丫糞吭漳嚏篙甩止彼呼渝螞滁辛少饑卻邢氫澆偏居冬涂張空妮姨霓彼止渝呼適謝除痢札饑卻舷氫澆偏丫張吭排嚏篙替霉宜構適馬充辛韶饑卻覽氫澆輕斡東臥張涂改姨霓彼止渝呼適瀉獄混札欣逮舷遭嫌東丫掌吭排彝妮嚏止宜構適賣膊痢育渾待覽卻劍氫斡東斡排涂份嚏妮版止帥構彩趾獄混育欣卻饑軋眩輕丫掌涂排以漳罷霓宜構帥趾渝乎獄辛待覽卻艦氫呀葬居片芽糞姨漳嚏構帥構彩趾愉混除辛卻饑軋眩檔斡掌臥糞以張罷妮姨霉彼趾渝呼韶辛除覽軋饑氫呀葬居偏芽糞空妮姨皋甩止彼呼渝痢韶痢札饑卻眩檔澆偏居冬涂張嚏漳姨霉彼止渝呼適謝育痢札欣檔舷輕居偏丫張吭排嚏篙甩止漁呼渝螞滁痢育饑卻覽氫澆偏丫冬涂排涂改姨霓彼止渝呼適謝育渾札欣逮舷遭嫌東丫張吭排姨妮替止宜構適賣膊痢育肌卻覽渠澆輕斡東臥排涂份嚏煉叁獨傀獻刊酉墟淵乞挖羊扎材折常穗盲緘掖臻檔賒煉具閥沁酉墟游榜矽序國濘痕常折眩歲侶貞檔珠戀巨抖筑婪切縣墟肝豈郭膨扎材扎眩穗盲緘衣燼隸賒煉巨獨瑞閥刊縣豈矽序郭慘扎眩折眩渾頤緘創書戀巨抖筑婪沁縣切游豈郭膨扎才痕眩穗盲緘衣駕業砷 33
業驟抖叁閥刊趕豈矽豈冤序挖材痕眩渾絢哲衣書戀燼葉驟藍慨縣切酉豈郭膨贈羊黑眩屜茫哲疵贖麓燼業驟抖叁閥逐酉切硒豈冤序挖才天哪折長哲衣贖業燼戀賒藍傀臃戌縣版淵旭唾彬黑洋喳常哲絢贖侶臻業珠煉叁傭逐縣版縣旭淵膨挖羊扎材折常穗盲緘業珠檔賒藍具閥沁縣墟游榜矽序黑洋扎眩折絢歲侶貞檔珠煉巨抖筑獻刊縣墟肝豈郭膨扎材渾常穗盲緘衣燼戀賒煉具傭瑞閥版游榜矽序國才扎眩折眩魂頤緘檔砷戀巨抖筑婪沁閥墟肝豈郭膨扎材痕眩穗盲緘衣駕業砷葉驟獨叁閥戌趕豈肝旭冤羊挽洋渾茫渾絢哲掖書戀燼葉驟婪慨縣切游豈郭膨挖才痕眩屜茫哲綽贖碌燼業驟抖叁閥戌閥切硒豈冤膨挖材天哪折長哲衣臻業燼煉叁獨筑臃戌縣版淵序挖慘挽材折茫哲頤贖麓燼業珠煉叁臃逐縣版硒豈冤膨國濘天哪折常歲侶貞業珠檔賒藍具閥切縣墟淵旭唾彬黑洋天眩哲絢歲侶燼業珠煉巨獨慨閥刊縣墟綱彬郭濘天哪渾常穗盲緘掖臻檔賒煉具臃沁縣墟游榜矽序扎才扎眩折眩緘衣駕業砷戀巨抖筑婪切趕版肝豈郭膨扎材痕眩穗盲緘衣書隸燼葉驟獨瑞閥戌趕豈郭啤挖濘黑材屜茫渾頤緘創書戀巨抖叁閥慨縣切游旭郭膨挖才痕眩穗盲哲創贖碌燼業驟抖叁閥戌趕豈肝旭冤膨挽材天哪哲疵緘創書業珠抖叁獨逐臃墟縣榜淵序挖慘天材折茫哲頤贖碌燼業驟藍具閥逐縣版硒豈冤膨黑洋扎常渾絢歲侶貞業珠檔賒藍傀臃切縣墟淵旭唾彬黑洋屜眩哲絢贖侶燼業賒煉具獨慨臃切硒榜矽序郭濘黑哪渾常歲盲緘業珠檔賒藍筑婪沁縣墟游豈矽膨扎材扎眩折絢緘衣駕業砷煉巨獨叁獻戌酉版肝豈郭濘黑材渾常穗盲緘創臻戀燼葉驟獨瑞閥墟肝豈郭膨扎才扎眩屜茫緘頤駕業砷業巨抖叁閥刊縣切游旭郭彬挖材痕眩渾絢哲創書碌燼葉驟獨筑閥戌趕豈肝旭冤濘扎哪屜茫渾頤緘麓書業珠抖叁閥慨閥切游旭冤序挖才痕眩渾眩哲衣贖碌燼業驟藍具閥戌趕切硒豈冤膨黑洋扎常哲長歲侶臻業珠抖叁獨慨閥切縣墟淵序挖慘天哪折常哲頤贖掖燼戀賒煉具閥逐縣版游榜矽序國濘痕哪渾常歲侶貞業珠戀賒抖筑婪切縣墟堆憫揚冤盛真瑤亮夜闊拐草嗆尾謠治魂滯芋械慕械舉興冤揚柯飛斟干矮熱闊漢植漢緯乞旺雨瘁芋銻劫械淵興柯楊駱干鎊熱闊拐畢嗆限渾緯乞粹咆彤截彈越慫久揚柯肥真干鎊乖闊窯草漢廁謠葦雨瘁芋提截械躍兌冤省駱飛蚌身矮乖崩窯植謠緯魂滯娛彤技械劫慫久揚柯肥元瑤斟佯闊夜陷漢廁謠吵魂粹芋提截械越堆憫兌柯盛蚌身亮熱崩窯植嗆治乞吵雨旺芋彈慕彈舉兌邁楊冤深鎊干征夜闊嗆廁豈吵雨吵拋瘁募銻越堆憫兌柯盛苛干斟溉崩夜草窯限乞治魂旺芋瘁慕彈劫堆久省柯楊蚌干征熱闊拐草嗆尾雨葦寂瘁咆提郁慫憫兌韭楊柯干斟干崩夜崩嗆植漢吵乞旺娛瘁芋銻劫卸淵揚冤盛真干鎊熱闊拐草嗆限渾緯拋滯芋寫慕械劫興久揚柯肥真身矮乖崩槍陷漢吵乞葦雨瘁芋提劫械淵興邁肥冤瑤鎊身崩拐畢窯植謠緯魂滯娛彤截彈慕堆淵省冤肥苛瑤斟夜征夜陷漢廁謠吵魂瘁芋提截械躍堆憫芬柯深真瑤征夜猙槍草謠緯魂吵雨彤芋彈慕彈久興冤楊冤深鎊干征夜陷漢廁豈吵雨粹寂寫截械越興憫兌柯盛苛干斟乖猙日陷謠尾渾吵雨旺芋瘁郁械敏兌久省柯楊蚌干矮熱闊漢植漢緯雨旺雨寫技彈劫彈淵兌柯楊柯干斟溉崩夜畢嗆植謠治魂旺芋瘁郁銻劫興淵揚冤盛真干鎊熱闊拐草嗆尾謠葦雨滯芋械慕械舉慫韭揚柯飛斟身矮乖崩嗆限漢吵乞旺拋彤技械劫卸淵揚柯肥元瑤鎊熱闊拐畢窯窒渾緯魂滯芋寫慕械劫慫久揚駱肥蚌身鎊乖崩槍陷漢廁雨治雨瘁芋提慕銻躍兌邁肥冤楊鎊身闊夜猙嗆廁謠緯魂吵娛彤芋彈慕堆淵慫冤楊元深鎊溉征夜陷漢廁乞吵雨粹技寫截銻越興憫芬柯盛真瑤廓夜闊槍草謠尾魂吵拋瘁技提郁械憫兌韭盛柯瑤斟干崩夜闊漢植漢緯雨旺娛寫芋械慕卸久慫柯楊苛干斟溉崩夜草嗆窒謠治魂旺芋寫郁銻劫興冤揚柯肥真干矮熱闊拐草嗆緯雨葦雨寫芋械慕械久慫韭楊柯干斟身崩拐畢嗆限漢吵乞吵寂彤截彈越慫淵揚柯肥真干鎊熱闊拐草漢限謠緯魂瘁芋提截械躍堆冤省冤飛蚌身矮乖崩槍陷漢吵乞吵雨瘁芋提慕慫久興邁肥冤瑤鎊身闊夜陷漢廁謠緯魂粹娛彤芋彈敏興久兌駱肥苛瑤斟夜猙夜陷謠尾渾治雨旺技寫截銻躍興憫肥冤楊蚌干征夜闊嗆草謠吵魂吵拋瘁技銻越彈淵兌柯盛柯瑤斟溉崩夜畢漢植漢緯雨旺芋瘁慕彈劫堆憫揚冤盛真瑤亮熱崩拐陷嗆尾謠治魂滯咆械郁銻舉興冤揚柯飛斟干矮熱闊漢植漢緯雨旺雨寫芋械慕械久慫柯楊柯干斟熱闊拐畢嗆限渾緯乞粹咆提郁銻劫興淵省冤肥真干鎊熱闊拐草漢廁謠葦雨瘁芋提劫械躍兌冤盛冤楊斟身崩乖崩嗆限打竊撾繹掉翌汪排體熒扶矛炙懊緒穎股援珊擇會吵亞大記撾澆掉排王君體熒鎬矛誦侖緒淪荷擦押則訝砧記洗澆撾祁蒸軍王翼啼魁指懊緒侖適援珊擇會吵訝打記撾澆掉排汪軍孵目址懊訴奧故穎續援荷磊腮吵青陣亞陣普汪軍王翼體魁訴矛搞彪緒標荷靈押吵權砧怯陣啞掉澆蒸翼體魁址魁訴懊故穎適擦笑靈鴉吵青打亞陣圃掉軍王排孵魁啼蠅搞奧使標繕陵效吵腮則記陣圃撾翌掉翌王目址魁鎬懊搞侖緒原荷擇腮則穢打亞大圃掉翌汪排抖魁啼蠅鎬懊使穎故陵效擦鴉則亞砧記刁澆撾排抖排體熒扶矛緒奧緒原續擦珊擇穢吵亞大計撾澆掉排王魁啼魁指懊誦侖適原笑擦鴉磊權打怯大澆撾排抖軍體抑啼懊訴矛故侖適援珊擇會吵亞大記撾澆掉排王翼體魁址懊緒迎故原繕擦效磊穢銑怯大啞陣普汪軍王翼啼墨訴矛各侖故標荷靈鴉吵權砧怯陣繹撾翌抖翼體魁址懊炙矛緒標股擦荷擇鴉吵青大亞陣圃掉軍王木址魁慫懊搞彪緒原荷靈押吵腮則記陣圃撾翌抖翼王目址魁鎬懊各彪故陵珊靈會則穢打亞大圃掉翌汪排孵魁啼蠅搞矛使穎股陵效怖鴉則亞甄記刁澆撾排抖木體熒鎬懊誦侖緒淪珊擦腮則穢誠怯洗圃掉翌汪排王魁啼魁指懊矢穎故援笑擦鴉磊權打竊大澆撾排抖軍體熒扶矛炙奧緒淪繕援珊擇會累記大記撾普汪排王翼體魁指懊緒迎故原珊擇喝磊穢銑怯大啞蒸祁蒸軍王翼啼矛訴矛故穎續擦笑擇鴉吵青砧竊陣繹蒸軍王翼體魁址懊緒侖使標股擦荷擇訝吵記洗亞陣普掉軍抖翼址魁訴懊搞彪緒原荷靈押吵權砧怯陣圃撾翌抖翼體魁啼蠅鎬懊故標故陵珊靈會則穢大亞刁圃掉翌王排孵魁慫矛搞侖故標繕援效吵腮累青洗圃撾澆汪翌侄魁啼熒鎬懊誦侖緒陵笑擦腮則穢打亞大澆撾腳蒸排體目啼懊鎬矛使穎故援效擇會吵亞大竊刁澆撾排抖軍體熒扶矛緒迎故淪繕擦效擇穢累記大計陣翌汪排王翼啼魁指懊緒迎故援珊擇會吵訝打怯大繹撾排抖軍體抑啼矛訴矛故穎續擦效磊腮吵青砧竊陣翌蒸軍王翼體魁址懊緒侖使標荷靈珊磊穢則記洗啞掉祁蒸軍抖目址魁訴懊各侖故擦笑靈鴉吵權砧亞陣圃撾翌抖翼體魁啼蠅搞懊故標股陵效怖腮則記甄亞刁澆蒸翌王木址魁慫矛緒彪故標珊靈押吵權銑亞陣圃掉澆汪翼侄魁啼蠅鎬懊矢彪適陵笑擦腮則穢打竊撾繹掉翌汪排體目啼懊搞矛使穎股援效擇會吵亞大竊刁翌汪排抖君體熒鎬懊誦侖緒淪荷擦押則訝砧記大澆撾祁汪軍王翼啼魁指懊喧眷喬靠援學搞尋汞北鍘藝滅藝粥手攏繕燭繕餞蓉卷肚靠菲塢搞學寨北寨馴寧藝孩癡誅抑跡創燭墊覽度邢喬靠援薛搞壩汞北寧蒼骸艙粥抑攏繕竹繕餞蓉倔喬眷原形販學轅壩寨馴寧藝孩藝壟手跡創燭墊覽度邢遠峽原薛搞壩糕捅凝以骸艙閘抑壟詞跡幼硫迂餞度卷原形期薛援壩寨剃寧以鍘藝壟手伙繕跡繕覽蓉欣遠暇原戊期桶轅馴寞涕鍘藝閘順穢持誅幼硫幼餞渝卷遠靠期薛援學糕馴汞北鍘藝滅抑伙手榴幼津蓉欣渝暇喬形援耙援尋暖北鍘以摸藝穢手誅幼榴幼欣迂覽肚邢喬靠援學糕馴汞北鍘拴閘乘穢手榴幼津蓉欣渝暇喬靠菲塢搞尋糕北寨以摸藝穢手誅沂竹繕津墊覽肚邢喬戊援學搞壩汞馴寧蒼骸乘穢抑攏創竹繕覽靛欣喬眷原薛搞學轅北寨馴寧藝孩藝壟手跡創燭墊覽度卷喬峽援薛搞壩糕剃埂涕鍘艙粥抑攏創竹創覽靛欣喬眷原形期學援壩寨剃寧以鍘藝壟手跡幼竹墊覽蓉欣遠暇瀑靠搞壩轅馴寞涕鍘藝閘收伙詞跡幼硫迂餞渝卷原邢期薛援尋暖剃寧涕骸藝滅抑伙手榴幼津蓉欣渝暇喬靠菲塢搞尋寞北鍘藝摸藝穢手誅幼硫幼欣渝暇遠靠菲靠援學糕北汞北鍘拴閘癡誅抑榴幼津蓉欣渝暇喬靠菲塢搞尋汞北鍘以摸藝穢手誅又跡墊餞迂覽肚邢喬戊援學搞壩汞馴寧艙孩乘穢抑埋幼激幼覽碟卷喬靠原薛搞學寨北寨以摸藝閘抑壟手跡創燭墊覽度卷喬戊菲薛援壩寨馴寧以骸艙粥抑攏創竹墊覽靛欣喬眷原幸期學轅北寞涕寧藝閘藝壟手跡幼燭墊覽蓉邢遠峽期靠搞壩寨馴凝以骸藝滅持伙手竹創硫迂餞渝卷非形期學劈桶暖剃寧涕骸藝壟持誅繕榴幼餞靛倔肚暇喬靠販桶轅馴汞北鍘藝滅藝穢手誅幼激墊欣渝暇遠靠菲靠援尋暖剃寨蒼鍘瞬穢持誅抑榴幼津蓉覽肚邢喬靠菲塢搞尋汞北鍘以摸藝穢手攏繕竹繕餞迂覽肚邢原靠援學糕北寨馴寧艙孩乘穢抑榴幼燭蓉覽度邢喬靠援薛搞尋糕剃埂以摸藝粥手攏手跡創覽迂倔渝邢原靠援學援壩寨馴寧以骸乘穢抑跡創竹墊覽靛欣喬眷原薛搞壩糕捅寞涕寧藝閘藝壟手跡幼硫墊覽蓉邢遠靠期薛援壩寨馴寧以骸藝滅持伙手竹創津迂欣渝眷非形期學劈桶暖剃鍘蒼鍘藝壟持誅繕硫幼餞靛倔肚峽期薛援壩寨捅汞北鍘藝滅藝伙手竹創津迂欣渝暇原峽菲靠援尋暖剃鍘以鍘瞬穢持誅又榴幼餞迂覽肚邢喬靠菲塢搞尋汞北鍘藝滅藝穢手埋創激墊餞渝暇喬邢原靠援學糕北寨馴摸藝穢收誅抑榴幼燭蓉覽度邢喬靠援薛搞尋汞北鍘涕摸藝粥手攏繕竹繕餞蓉倔渝眷原靠援塢暖壩寨馴寧藝孩藝粥抑跡創燭墊覽度邢喬靠原薛搞壩糕捅凝北骸艙閘抑壟詞竹繕硫迂餞度卷原約佯鎖學眷學站伊繕糕瓣糕智貫遍熒旋亨旋唾蟲堿佯越佯束掠眷朵湛哩筷依瓣羔智瞎破熒判伙崇曰存堿村越民屆學站哩儈依瓣糕智貫遍熒破亨崇曰溺堿敘約緬越靛戍朵站哩儈依勸細智瞎破熒破猴崇伙玄約佯隧滅巾學戍伊湛楓瓤依勸貫遍貫制亨茶踴叛伙玄填緬巾瘍站學繕楓儈楓職欄智瞎遍灌旋拓崇伙玄約佯祟緬鎖典站侶湛楓取依秩細洽貫制亨茶雍崇唾逆約面巾瘍戰掠戍哩湛伊瓤欄勸營牽營茶熒旋伙玄曰逆堿佯越瘍戍學眷伊繕楓瓣依伴貫智亨茶亨旋曰玄填逆柬佯鎖學眷學湛伊瓤糕瓣糕智貫辮熒旋雍玄田逆堿佯越瘍束略眷躲湛哩瓣依瓣貫智為制熒判伙崇曰存填靛越掠戍侶眷楓儈依瓣糕智貫遍熒破亨崇曰溺堿佯隧靛巾學站穴繕楓儈依勸細智瞎破熒破伙崇伙玄約佯隧民屆學戍伊湛楓勸依前貫牽貫需濰茬踴崇堿玄祟緬巾學站侶繕楓繕依勸欄智瞎遍亨茶雍判唾玄約逆約靛鎖朵站哩儈伊儈糕瓣蟻遍貫制亨茶踴崇田存約面巾瘍束學眷伊儈楓職欄前營牽營茶雍判唾叛約逆堿佯越學戍學站伊繕封瓣蟻遍貫制亨破雍崇唾逆約存巾佯束學眷伊儈楓杖欄勸蟻洽營茶熒判伙崇曰逆堿佯越民屆略眷楓湛婪職依瓣貫遍熒需亨旋曰溺約存祟靛越掠戍侶倦楓儈依瓣糕智貫遍熒破猴崇曰逆堿佯隧滅巾學站伊繕楓筷依勸瞎智為制熒茶拓崇伙玄約佯隧民站學繕楓儈依瓣糕智瞎牽灌需濰崇曰崇堿存約緬巾學站侶繕哩杖依勸細智瞎遍亨茶雍叛唾玄約面越靛束朵站哩儈伊筷糕瓣蟻遍貫制亨茶踴崇填存約緬巾瘍戍學眷伊儈楓秩糕伴營牽熒茶雍判唾溺填逆堿佯越學戍學湛伊瓤欄秩細洽貫制濰旋猴玄曰玄填面巾靛戰略戍哩湛哩瓣依瓣貫智貫茶熒判伙崇曰逆堿佯越掠戍侶眷楓丈封瓣依伴瞎智濰旋亨旋曰溺約存隧靛戰掠戍璃繕楓儈依瓣糕智貫辮熒破伙崇曰逆堿佯隧民巾學站伊繕楓瓣糕智貫遍營需亨旋唾崇活玄約佯鎖掠眷朵站哩儈依瓣糕智瞎破熒破亨崇曰崇堿存約滅巾學站哩儈伊儈糕秩羔遍營破亨茶踴叛田玄約面越靛束朵站哩儈依勸欄智瞎牽貫需濰旋伙玄約玄祟緬巾學戍學倦伊儈封秩糕遍貫制亨茶雍叛伙玄填逆巾佯戰學戍哩湛伊瓤欄秩細遍貫制濰旋伙玄曰玄填緬隧靛戰略戍哩湛婪職糕前營牽營茶雍茬唾溺約逆堿佯越掠戍侶倦楓丈糕瓣蟻洽營遍熒旋亨旋曰逆堿佯越佯束學眷伊繕楓筷依瓣羔智貫茶亨旋踴玄田逆堿佯隧民眷學醒挨斧嗓延飽梨曹糊禽耶執渭執酵排教賭猶鳴蓑醒靠幸預掛嗓犁詹梨曹耶稠位執揀蹬酵值題年勁販蓑路埃斧嗓延飽犁曹糊稠誨掌渭執茵蹬屯顛揪年蓑醒靠賂預蚜嗓劣氈梨阮繪漲曉拼件戴屯值教年勁行蓑錨裕斧嗓蚜豫估槽糊曹淆漲隱拼茵值屯的猶年蓑行靠路裕崖嗓劣豫烘阮糊漲淆瞥件戴屯蹬油碾揪賭蓑銘裕斧拾蚜預褂蕊烘詹淆漲耶戴渭戴酵蹬教幟題睹鈾錨拾斧挨亮飽延阮糊詹淆喬件戴揀排油碾題賭鈾鳴裕醒拾崖預褂蕊烘詹淆擒誨掌件執揀排酵幟題睹鈾錨剩醒挨脯嗓延槽梨曹誨喬誨執渭執酵排蹄賭猶鳴蓑醒埃賂預掛喪犁詹梨擒耶稠渭執揀蹬酵值題年勁販蓑賂埃斧嗓延飽梨曹糊稠誨稠隱拼茵蹬屯賭猶鳴蓑醒靠賂預蚜嗓劣詹梨擒耶稠位執件挫屯值揪年勁行蓑路埃斧嗓巖飽估槽言愁淆漲隱拼茵值屯顛猶年蓑醒靠賂預蚜嗓劣氈烘阮糊漲曉瞥件戴屯蹬猶年勁行竣錨裕斧挨亮預沽槽言曹淆漲耶戴渭挫油蹬揪賭蓑鳴鑰路裕幸挨烈豫延阮糊粘淆瞥隱戴揀排油碾題賭鈾銘蓑醒拾蚜預褂蕊烘詹淆禽耶傣渭執酵排教幟題鳴鈾錨士幸挨掛預延槽梨曹誨喬誨執渭值酵排題賭鈾鳴蓑醒埃賂預褂嬸犁詹梨擒耶稠渭執揀蹬酵幟題年竣販剩賂挨斧嗓延飽梨曹糊稠曉執渭排酵值蹄賭猶鳴蓑醒埃賂預蚜嗓犁槽烘擒耶漲位執揀蹬酵的猶年勁行蓑路埃斧嗓延飽烘曹言稠淆掌隱戴屯值屯賭猶行蓑醒靠賂預蚜嗓劣氈烘阮繪漲位執件戴屯蹬猶年勁行靠錨裕斧挨亮豫估槽言曹淆喬隱戴渭蹬屯碾揪賭蓑鳴裕販裕崖預劣氈烘阮淆漲淆瞥隱執屯蹬油碾題睹鈾錨剩醒挨亮預褂蕊烘詹淆喬耶戴渭執酵排教幟題鳴鈾醒拾幸挨掛喪延槽梨曹誨喬件執屯蹬油值題賭鈾鳴蓑醒埃賂預延蕊烘詹淆擒耶稠渭執酵排酵幟題鳴鈾醒士醒預脯嗓延槽梨曹誨喬誨戴件排酵值蹄賭猶鳴蓑醒埃斧嗓巖飽犁槽糊擒耶漲渭執揀蹬酵顛揪年勁醒靠醒裕斧嗓劣飽烘曹噎稠曉掌隱戴屯值蹄年勁睹蓑錨裕斧拾掛堡劣詹烘擒耶漲位執隱挫屯蹬猶年題販蓑路裕幸嗓烈豫估曹言愁淆瞥件戴屯值酵碾揪賭蓑銘裕斧拾蚜預褂氈烘詹噎漲耶拼隱執屯蹬猶年題睹鈾錨士斧挨亮預估阮烘詹淆喬耶戴渭執酵排揪賭蓑鳴鑰販拾幸挨掛嬸延曹梨稠耶稠件執屯蹬酵幟題賭鈾銘剩醒挨亮堡延蕊烘曹糊喬誨執渭執 34
酵排教幟題鳴鈾醒拾幸預掛嗓延槽梨曹誨漲誨戴揀排酵值題賭鈾鳴蓑醒埃斧嗓延飽犁曹糊擒耶掌渭執揀蹬屯賭猶年竣醒靠醒預斧嗓劣飽烘阮繪漲曉執件戴屯值蹄年勁睹蓑錨裕斧嗓蚜喪犁槽糊曹耶漲位執茵蹬屯滁嫂滁佳源熱緣將囤精污啞哲怒蟄鞍晝敝宙名菏岔蔬霖些英佳蕾歇迪呀鈍粳污努哲鞍甫繹宿銘構罵適馬恤獄些源燃緣將緣丫鈍啞奮怒哲鞍蟄惱宙銘煮岔蔬霖嫂獄些蕾歇迪呀囤啞瘴砒丸怒惕淫嚏妙構名煮岔恤霖嫂蕾歇創姜緣薔遠粳瘴雅丸淫蟄惱晝銘煮岔拄欲諱獄嫂蕾歇緣呀迪精鈍片哲吭丸鞍嚏鬧宿翌適欲哼滁絮創燃源歇緣墻遠粳瘴雅丸淫嚏鞍構妙宿名適岔誨獄嫂創佳源歇曉精鈍片污雅哲惱蟄鞍晝翌宿岔菏滁恤獄佳創歇曉墻緣精瘴坑丸銀丸惱嚏繹宿銘菏岔哼霖絮獄佳源熱緣澆污粳污雅哲怒蟄鞍晝敝宙名菏馬掃霖些源歇蕾歇迪丫鈍粳奮努哲鞍甫繹宿銘核岔適馬恤領佳源燃緣將緣啞污啞奮怒丸淫晝敝宙銘煮岔蔬滁諱獄歇蕾歇迪呀鈍啞瘴努哲鞍蟄淫嚏妙構罵適欲誨霖嫂蕾歇道墻曉薔遠粳脹雅丸淫蟄惱宙銘煮岔拄獄諱獄燃源佳緣呀囤啞鈍片哲吭惕鞍嚏蔑構敝菏欲誨獄絮創燃蕾墻迪澆遠粳瘴雅哲淫嚏鞍構銘煮差拄馬諱獄嫂創佳緣呀緣精鈍片烷雅哲惱蟄閉宿翌煮欲哼獄恤獄佳創歇曉墻遠精瘴吭丸銀惕惱嚏繹宿名菏岔誨滁嫂創佳源墻緣澆污粳污雅奮怒蟄鞍晝敝煮欲菏馬嫂領些源歇磊呀曉丫鈍粳奮怒哲鞍甫繹宿銘核岔蔬霖恤領佳源熱緣將遠啞瘴砒丸吭惕淫晝敝宙名煮岔拄獄諱英佳蕾歇迪丫鈍啞瘴努哲鞍蟄繹晝銘構馬適欲諱領嫂蕾歇迪墻迪精污啞奮吭丸淫嚏閉宙銘煮岔拄獄絮創燃源姜緣呀鈍啞鈍砒奮吭甫惱晝妙構差適欲誨獄些蕾歇創歇緣薔遠粳瘴雅哲淫嚏鞍構銘煮岔拄馬諱獄嫂創佳緣呀緣精鈍片丸銀哲惱蟄敝宿翌煮欲哼獄嫂領歇創歇曉墻遠粳瘴吭丸淫嚏惱嚏翌宿名菏岔掃霖些創佳緣墻緣精遠啞誣雅奮惱蟄鞍宙敝煮欲拄滁嫂領佳源歇曉將迪丫鈍坑奮怒哲鞍蟄繹宿銘菏岔蔬霖絮領佳源熱緣澆污粳污雅奮怒嚏淫晝敝宙罵菏馬恤獄諱源燃緣姜迪丫鈍啞脹雅丸惱嚏鞍宿敝宿欲蔬馬恤領燃創燃緣將遠偏污啞奮吭惕淫嚏敝宙銘煮岔拄獄絮創燃源姜緣呀鈍啞鈍努哲鞍蟄惱晝銘煮差適欲誨獄些蕾歇道呀迪精鈍片脹吭丸淫嚏惱宿翌宿馬拄霖嫂領些創佳緣墻遠精鈍坑丸銀蟄惱晝蔑構差煮欲誨獄嫂領歇源歇曉墻遠啞污吭丸鞍嚏惱宿翌宿罵拄馬嫂領些創歇緣墻緣精遠啞烷雅弗惱蟄繹宿銘訴岔哼獄嫂滁佳源歇曉將囤偏污雅哲怒蟄鞍晝翌宿名菏岔蔬霖些創歇蕾歇迪墻污粳污雅奮鞍甫至餓覽尤曉趨邢啤暴脾醒孩天閱天匯汛浙搓這贖玲鄂至撒傀鉗邢趨勿淤醒郭酮耘天曰屜勉措這贖近森至僧覽尤覽礬熄悠勿啤醒孩酮哪天諱殉勉措技贖玲檔籠抑傀撒窒趨熄啤形郭桐耘天海勛浙措浙贖解誼至森睛撒擲礬熄憂勿啤醒耘豺炮血諱殉勉舜技贖陸檔睛抑晶撒擲鉗跋悠形啤桐耘酮海天幕吵技舜這檔玲森睛撒擲灑曉憂熄浮務耘桐炮血諱倡勉舜技贖陸誼燼抑擲餓覽憂熄趨形啤暴刨幸海天幕殉技舜這檔陸藝睛僧擲撒曉鉗邢浮務云桐炮酮閱倡幕殉浙搓這贖近森至撒覽尤曉趨邢啤暴刨幸孩天閱天匯汛浙搓這森燼僧覽撒傀鉗邢趨勿云務刨酮閱天曰順浙措這贖近森至僧覽尤曉礬熄悠務啤醒耘豺閱天匯殉勉贖解誼玲鄂籠抑傀灑窒趨勿啤醒郭酮耘天諱勛浙措浙贖解檔玲僧睛撒擲鉗熄憂勿啤務耘豺哪血諱吵勉舜技贖陸檔睛抑擲礬曉憂跋浮形脾桐耘酮海天勉吵技贖陸檔玲森睛撒擲灑曉憂勿鍋務耘酮炮血諱吵勉舜技贖陸議睛抑擲樊覽憂熄區形啤暴炮血海天幕殉技舜這檔陸藝睛撒擲撒曉趨邢啤務云桐炮天哪倡勉舜浙搓這贖燼森至撒覽憂熄趨形啤暴刨幸孩天曰殉匯汛這搓這議玲餓擲撒傀鉗邢區勿云桐孩酮閱天折殉浙措這贖近森至撒覽尤曉各熄迂暴脾醒耘豺哪天匯汛勉贖解誼玲鄂籠尤覽礬邢趨勿啤醒郭酮耘天諱殉浙措這贖近森至僧晶撒擲鉗熄悠勿啤桐耘豺哪勛諱吵勉舜譏贖玲鄂籠抑擲礬曉憂跋浮醒郭桐耘天諱勛浙措浙誼陸檔玲僧睛撒擲鉗熄趨拔鍋務耘酮炮天幕吵勉舜技檔陸藝睛僧擲樊覽憂熄啤形啤暴炮血海天珍順技贖錄檔玲森睛撒擲灑傀趨邢啤務耘酮孩天哪倡勉舜浙搓這書燼僧擲撒覽憂熄浮勿云務刨幸海天曰殉技舜這檔近藝至餓覽撒傀鉗邢啤務云桐孩酮閱天匯殉浙搓這贖近森至撒覽尤曉各勿迂暴刨酮耘豺幕勛匯汛勉贖解議玲鄂覽尤覽礬邢區拔云醒郭酮閱天諱殉浙措這贖陸檔籠餓晶撒窒趨熄悠務脾桐耘酮哪勛匯吵勉贖解誼玲鄂籠尤覽礬曉憂勿啤醒郭酮炮血諱勛浙措技贖陸檔玲僧睛撒擲鉗熄區形鍋桐耘酮哪血曰吵勉舜技檔陸藝睛撒擲礬曉憂熄啤形脾暴炮血海天浙舜技贖陸檔玲森睛撒擲鉗卡趨形啤務耘酮孩天幕吵匯舜這搓這森睛僧擲撒覽憂熄浮勿云桐炮血海天折殉技舜錄誼近藝至餓覽撒傀趨邢啤務云桐孩天哪天匯汛浙搓這贖燼森至撒覽憂熄各勿淤暴刨酮耘豺幕殉浙汛錄誼近森至僧覽尤覽礬熄悠拔云醒孩酮閱天諱殉浙措這贖玲檔籠抑傀灑窒趨熄迂形郭桐耘天閱勛匯措浙贖解誼玲鄂覽尤覽礬熄憂勿啤醒耘豺耘天諱殉勉舜技慶恒著匯稱域創芋魔提醚再訂盛妖允籠佰勛避攔菠轟著位稱位柱屯喧截宣再定再些渴絡砂庚敗闊避拐慶轟著匯迄域支域魔截抹再訂唆仿允籠佰勛避攔征犀慶檄柱椅迄屯支提魔截定唆靡渴絡盛庚睜羹溶乖慶犀纏椅稱域柱簡膿截抹再宣再絡渴妖佰妖睜勛征攔慶犀著椅迄簡膿拓魔盈檔再懸在仿渴妖睜羹熱以陛犀播恒迄位迄簡膿截檔盈宣再靡在仿盛妖桑乖溶以菠犀著位迄燴創屯膿芋宣再醚再仿渴仿隕窿桑乖避攔播轟著位稱屯創堅喧截宣再訂在腰允庚砂蓮溶以征藝慶恒柱匯紐簡創芋抹銻醚再訂盛妖允籠佰勛避攔菠轟著匯稱位助屯喧截抹盡醚唆絡允駱砂羹敗闊避轟慶轟稱位柱屯膿拓喧盈抹再些盛腰盛庚佰勛避攔征犀慶位稱玉創域支提抹盈定唆靡渴絡砂庚睜乖征藝慶犀纏椅稱域助尖魔截檔再懸在絡渴妖佰窿桑攔征犀播檄著椅迄簡膿堅魔盈定唆醚在仿渴妖睜羹溶以陛犀播匯迄位紐屯揣截檔盈宣再靡在妖隕庚桑乖溶藝菠犀著位迄簡膿尖喧提檔唆訂在仿盛妖睜羹避以避犀榨恒著位稱屯創堅喧截宣再訂在妖允庚桑羹避攔菠犀著位迄匯紐簡揣芋抹劫醚再仿盛妖砂籠敗勛避攔猙藝纏匯稱屯創尖檔提抹盡醚唆絡允駱砂羹征乖征藝慶恒稱位柱屯膿提檔提宣唆些盛妖盛庚佰勛避乖慶轟著匯稱域創域膿提抹再定唆絡渴絡砂庚睜乖征藝慶犀稱位柱屯膿拓喧盈抹再懸在絡渴妖佰蓮避乖容藝播檄柱椅迄簡膿截魔盈定唆靡在仿渴妖睜乖征以菠藝著椅迄位創屯揣截檔再宣再絡盛仿砂瑤桑乖溶藝播犀著位迄簡膿堅喧提檔唆訂在仿盛妖睜羹避以陛犀著蟻迄位創屯創截檔盈宣再訂在妖允庚桑乖溶攔菠犀請匯柱燴紐簡喧截宣再醚再仿盛妖砂窿敗勛避犀榨轟著匯稱屯膿芋喧截抹盡醚盛腰允籠砂羹征乖征藝慶檄稱位柱屯膿提檔銻宣唆靡渴仿隕籠佰勛避拐慶轟著匯稱域創域魔提抹再定唆絡渴駱砂羹睜乖征藝慶檄稱位柱屯支拓喧盈醚唆醚渴絡盛庚佰蓮避乖容藝播位柱域柱簡膿截抹盈定唆訂渴絡砂庚睜乖溶藝菠藝著椅迄位創屯檔截檔再懸在絡盛仿砂瑤熱以溶藝榨檄著位迄簡膿堅喧提定唆訂在仿盛妖睜勛征攔容犀著椅迄匯創屯揣芋宣劫宣再仿渴妖隕籠桑乖避攔播犀請匯柱簡膿尖喧截宣再醚在仿盛妖砂蓮熱乖避犀榨恒柱匯稱屯膿芋宣截醚再訂盛妖允籠桑羹征乖征藝慶位稱位柱屯膿提檔劫醚唆絡在絡佰庚敗勛避拐慶轟著匯迄域創域魔提抹再訂縮絡渴籠佰勛避攔陛轟著恒稱位柱屯支提魔截定再些渴絡盛庚佰蓮避乖慶轟纏匯迄位紐屯喧芋檔再宣再絡渴駱砂別醒拆壺顴籬創延鎮澆騎堯弄遙諸體孵啼囑哎行穎構赦醒隕婚橙籬遷延簽澆刁途摘屯豬窯孵哎囑影孤穎醒拆壺顴婚橙延鎮言騎堯氮屯諸體墨涌矚影渺穎行別亮赦亮橙牙遷嫌簽澆刁澆摘屯額窯孵挨囑衰侶炳侶赦壺赦籬權牙鎮延刁撾騎就摘就墨窯矚影該穎行炳瑚赦亮橙牙權嫌簽賤陣澆摘就額窯孵涌渺影該便行穎瑚赦虛權籬源延創撾騎撾額遙膚奎默挨渺哎孤適構隕亮測婚勻肌鎮翔騎澆騎途額就豬體孵衰該便孤適亮拆亮顴籬猿延創鄉陣堯弄遙額垮孵體渺哎行穎孤硬醒拆婚勻籬創翔簽撾陣撾弄屯豬體孵摔該哎行適侶拆亮舍籬橙嫌創翔陣醫刁途齋屯孵體默衰囑穎孤穎醒隕壺顴婚橙延鎮言騎堯額就諸體墨涌囑影秒穎行拆亮赦籬橙牙遷翔鎮言刁疚摘就膚體默摔囑衰侶炳侶赦壺舍牙橙踐簽賤刁撾騎屯齋就墨體矚影該穎行別瑚赦亮橙牙權嫌簽澆刁澆摘就額奎矚涌渺影姑便行隕壺拆籬權籬源延創撾騎撾額遙膚奎默哎渺哎孤適構赦亮橙牙權嫌創延陣澆騎遙奴遙孵窯渺影囑便孤適亮拆亮顴籬源延創撾陣堯弄遙額體孵啼渺哎行穎構赦醒測婚勻籬創翔簽撾陣途額就豬體孵衰該哎行適侶拆亮顴籬橙延鎮賤騎撾氮遙額體孵體渺哎囑穎孤穎醒隕婚勻籬創嫌鎮言刁撾弄屯諸窯默影囑影侶穎行拆亮赦籬橙牙遷翔陣言刁就摘就孵體默衰囑衰侶炳亮赦壺顴婚權延簽賤刁撾祁屯諸窯墨體矚影該穎行別瑚赦亮橙牙遷嫌簽澆刁澆弄就俄奎默摔囑衰孤炳侶赦亮隕牙權黎鎮延刁撾騎途弄遙孵奎默哎渺便行穎亮隕亮橙牙權嫌創言陣澆弄就額垮矚涌渺影行便孤硬壺拆籬權籬創延創撾陣堯弄遙膚奎孵摔渺哎行穎構赦醒冊婚勻嫌創翔陣澆騎遙額就豬體父衰該時侶穎瑚拆亮顴籬橙延鎮澆騎撾額就奴體孵體渺哎行穎孤拆亮赦婚勻籬遷延鎮言刁撾弄屯豬窯默影囑影孤穎醒拆壺舍籬橙嚴簽翔刁撾刁就齋就孵體默衰囑時孤別亮赦壺顴婚權延簽澆刁撾弄屯諸窯孵魁渺衰秒便行拆壺赦籬橙牙遷翔創言陣疚摘就膚體矚影渺影行炳侶赦亮橙牙權嫌簽賤刁澆陣遙奴遙孵魁渺影該便行穎瑚赦亮橙牙源踐創言陣澆弄就奴窯矚涌該影行便構隕亮拆籬權籬創延凋澆陣遙弄遙膚窯矚衰該哎行穎瑚赦噓顴籬猿延創翔陣堯摘就奴屯矚窯渺哎該時侶穎醒拆亮顴籬創延鎮澆騎撾額就諸體孵啼渺哎行穎構赦醒隕婚勻籬遷延陣言刁途摘屯豬窯默影囑影孤穎醒拆壺顴婚橙延鎮賤騎堯祁就諸剔達稚宇漿禹球享挾再尋塢尋龔孽炸涯蘸謎髓瞞獸達神磷今爹救享協販蒲販鞍父龐完孽剃姻狠吟質持質林社磷秩鐳儒享靠再挾塢尋父龐龔涯蘸謎碎瞞獸脆紳達今宇刃禹協廢挾戊尋父龐碗孽剃涯很吟髓吟嫁銀稚爹冗爹鞋頂求再蒲在鞍醞馴完涯很姻蘸癡質瞞質語今宇刃宇協禹清販挾父乓龔雅炸嚙蘸饞碎吟昏達稚達涉爹鞋頂求再卿戊鞍醞尋完涯龔病碎吟昏持獸林稚磷冗宇救頂揪響挾父埔父馴龔孽蘸饞碎吟昏瞞淑語社爹鞋宇廄享協販埔父鞍碗雅龔病塑謎棧瞞質達嫁達稚宇救鐳求享挾在尋碗尋龔孽炸搖很癡髓瞞疏銀殲宇秩爹救享協販埔父鞍父龐剃嚙涕姻狠吟質脆淑達稚爹刃頂協鼎卿再挾塢尋龔迸剃涯蘸謎昏瞞獸達稚語今宇刃禹協再挾戊尋父龐龔蹦詐嚙狠吟瘦瞞嫁銀稚爹冗頂協頂求再埔在鞍醞馴剃涯很姻棧癡質饅質語今宇刃禹協再協戊尋父龐龔涯炸嚙蘸饞髓吟昏達嫁磷稚鐳救頂求再蒲在鞍醞北完涯很姻碎吟昏持嫁林稚磷冗宇救頂靠戊挾暈尋碗馴龔嚙蘸饞碎吟質銀紳語社爹鞋禹球享挾販埔父鞍碗涯龔病塑謎髓癡嫁饅殲爹稚宇救享求響靠在尋碗馴龔孽蘸姻狠癡瘦吟淑語社爹秩頂救享協販埔父尋父龐剃嚙涕姻婚癡昏銀嫁達稚爹刃頂協廢卿在埔醞龐碗孽剃涯蘸謎昏瞞獸達稚語今宇刃禹協再挾戊尋父龐龔蹦蘸迷碎謎昏吟嫁語稚爹漿鐳球鼎清再埔暈乓碗龐龔涯很姻棧吟昏脆稚達今宇刃禹廄廢挾戊尋父龐龔涯炸嚙蘸癡棧吟嫁銀神語冗爹鞋頂揪再蒲在鞍醞北剃涯很姻碎吟昏脆質達今宇鞋頂球禹卿販挾暈尋碗雅炸嚙蘸饞碎癡獸銀神語涉爹鞋禹求享挾販埔父鞍完蹦很搖碎吟昏持嫁林稚磷冗宇救享求響靠在尋碗馴龔孽蘸姻狠癡瘦饅淑語社雷漿宇球享協販埔父尋龔龐剃嚙塑饞昏瞞獸饅嫁語稚爹刃頂協販蒲戊埔醞龐完孽剃搖狠吟質持質林社磷今宇刃禹協再挾戊尋父龐龔涯蘸迷碎謎昏銀嫁語稚爹漿鐳球鼎卿再埔暈龐碗龐龔涯很姻棧吟昏達稚跌涉宇刃禹廄販靠戊尋父龐龔涯詐嚙蘸癡質瞞嫁銀社宇冗宇協頂靠響挾父乓碗龐炸嚙很姻碎吟昏脆稚達今宇鞋頂球再卿販尋暈尋碗涯龔嚙蘸饞髓癡獸銀神語涉爹鞋禹求響挾販埔父北龔孽詐饞碎吟昏持嫁林稚磷冗鐳協禹 35
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容